离心铸造磨球充型规律的研究

通过试验与分析计算，研究了离心铸造磨球的充型规律，结果表明，在离心铸造磨球的浇注过程中，金属液自浇口飞入磨球型腔，射在与铸型旋旋转方向相反的浇口的斜前方，且金属液射在型腔上的部位仅与铸型工艺尺寸等有关，而与铸型的转速无关。     

半激冷灰铸铁凸轮轴表面缩陷的防止措施

采用覆膜树脂砂壳型、铁液从一端进入型腔的侧浇工艺,生产一种半激冷4100型Cr-Ni-Mo灰铸铁凸轮轴。讨论了铁液白口宽度、w（C）量、浇注温度对收缩缺陷的影响,将铁液w（C）量控制在3.65%-3.7%,CE控制在4.25%-4.38%,适当降低铁液浇注前的白口宽度,以及控制浇注温度在1 400-1 420℃,可以避免4100凸轮轴产生收缩缺陷。     

型腔中气体对薄壁铝合金铸件充型能力的影响

采用一体化反重力铸造机在不同的试验参数下,浇注高300 mm,宽60 mm,壁厚分别为2mm、3mm和4mm的D357铝合金试样.分别从浇注过程中铸型的发气量、型腔中预有气体、排气条件三个方面研究了型腔中气体对薄壁铝合金铸件充型能力的影响.结果表明:在调压铸造条件下,当砂型发气量较大时,铸件最后充填位置容易产生浇不足缺陷,铸件内部容易产生大量气孔缺陷.在排气较弱的条件下,调压铸造充型能力最好,低压铸造次之,差压铸造的充型能力最差.调压铸造时,型腔中气体较少,采取不同的排气措施对薄壁铸件的充型能力影响不大,低压铸造时,当排气能力较弱时,薄壁铸件的充型能力显著下降,同时容易出现裹气现象.     

移动磁场铸造法改善铝薄壁件充型能力的试验研究

针对超薄壁铝铸造成形这一技术难题,利用自制的直线电机并采用石膏铸型,探讨移动磁场铸造法制取超薄壁铝质散热片的成形工艺.结果表明,采用直线电机移动磁场铸造法可增强液态金属的充型压头,有效改善铝合金充型能力,当电压达到220～250V之间,采用不锈钢作为铸型可以浇注出较完整的铸件.     

低合金钢液金属型加压充型能力的试验研究

钢铁材料在金属型内的充型能力直接决定了铸件的成形质量.通过对低合金钢液在金属型中的加压充型能力的正交试验研究发现,充型压力越大,充型速度越小,低合金钢液的充型能力越好；加压延迟时间越短,即浇注温度相对越高,液态合金熔体充型能力越好.充型速度是影响低合金钢液加压充型能力的显著影响因素,充型压力次之,充型压力和充型速度两者的交互作用与加压动作延迟时间的影响作用相差不多.     

VI－EPC铸造法充型特性及其影响因素

在实验研究的基础上，提出消失模型真空吸引铸造法。在用铸铝进行浇注的条件下，对平板模型进行了充型实验，通过改变真空负压、浇注温度、内浇口面积观察充型情况，分析各因素对充型过程影响，获得了在各种条件下金属液充型的等时曲线，找出了其充型形态规律     

金属型对灰铸铁和球铁力学性能的影响研究

采用铜合金金属型和铸铁金属型浇注灰铸铁和球铁Y形试块，加入不同量的Mn、Ti、Cu和Sn，研究金属型材料和添加合金对灰铸铁和球铁抗拉强度和疲劳强度的影响。结果发现：与采用铸铁金属型浇注相比，未加合金、采用铜合金金属型浇注的灰铸铁和球铁的力学性能略高。采用铜合金铸型浇注时，由于冷速较快，使石墨和基体组织细化的作用较强，添加合金元素改善力学性能的作用较为明显，而且反复浇注时，铜合金金属型的热应力较小。因此，灰铸铁和球铁采用铜合金金属型铸造比采用铸铁金属型有利。     

反重力铸造对ZL205A合金充型性能及凝固组织的影响

以“⊥”型和棒状试样为例,研究了反重力条件下,铸造工艺参数对ZL205A合金铸件充型性能和凝固组织的影响。结果表明,对于平均壁厚小于3 mm的薄壁铸件,由于差压铸造充型过程比低压铸造平稳,所以铸件成形更好,但无法成形尖角结构;提高浇注温度或铸型预热温度,均能使差压铸造薄壁ZL205A合金铸件的充型性能得到改善,且提高浇注温度效果更明显。与低压铸造相比,差压铸造可显著细化ZL205A合金晶粒度,适当提高浇注温度与铸型温度,均能进一步细化晶粒,且提高浇注温度使晶粒细化效果更显著。对于有一定截面厚度的ZL205A合金铸件,差压铸造时,当截面厚度超过一定量时,充型性能受铸型温度及浇注系统设计的影响较小,提高铸型温度,铸件产生孔洞类缺陷的几率显著增加。     

灰铸铁件消失模铸造充型形态的研究

采用高速摄影法，对灰铸铁件消失模铸造充型形态进行了初步研究。结果表明，不同真空度对铁水的充型形态和充型速度有较大影响，提高真空度，铁水充型的附壁效应更加明显且充型时间大为缩短，验证了铁水充型形态的基本规律。     

对压铸充型与补缩的探讨

浇注系统是金属熔液充型的通道，充满型腔的金属液由于冷凝体缩，须在压力下从浇道补料(称补缩)。在设计浇注系统时应重点考虑补缩，因为金属液凝固过程中的体缩量是很大的。