42CrMoA钢曲轴的形变调质

42CrMoA钢曲轴锻造成形后需进行调质处理,根据调质要求,对普通调质和形变调质处理曲轴的显微组织和力学性能进行了检测。结果表明,曲轴形变调质后晶粒细化,且无氧化脱碳;曲轴屈强比及冲击吸收能量较普通调质分别提高8.9%和85.9%,且硬度均匀性好,满足技术要求。     

42CrMoA钢销轴调质开裂失效分析及改进措施

通过裂纹的宏观和微观观察,采用化学成分分析、硬度测试及显微组织检验等方法,对42CrMoA钢销轴调质开裂的原因进行了分析。结果表明,销轴端面螺纹孔处的裂纹是淬火裂纹,主要原因是原材料组织不合格、淬火介质冷速过快、零件结构不合理等多方面导致的淬火开裂。通过对原材料、淬火介质、产品结构三方面进行优化,避免了销轴的淬火开裂。     

42CrMo钢高强度螺母裂纹分析

成套生产的高强度螺栓、螺母是水利工程发电站用于水下工作的叶轮联接于底盘（法兰盘）的重要受力件．一旦失致破坏将导致严重事故。一批经过调质处理的螺栓、螺母毛坯在机加工过程中．发现400件中有近28%存在裂纹,严再影响生产进度及交货期限．同时也造成极大的经济损失．其中螺母较为严重;     

42CrMoA钢动态CCT曲线

采用膨胀法和金相-硬度法,在热模拟机Gleeble-1500D上测定了42CrMoA钢的临界点Ac1、Ac3、Ms,及其变形后在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线和相转变点;测定了转变产物的维氏硬度,并对其组织形貌进行分析,从而获得了该钢过冷奥氏体连续冷却动态相转变曲线(动态CCT曲线).结果表明,当冷速不超过0.1℃/s,组织为F+P;当冷速为0.2～0.5℃/s时,组织为F+P+B;当冷速为0.6～0.7℃/s时,组织为F+P+B+M;当冷速为1～15℃/s时,组织为B+M;当冷却速度大于20℃/s时,转变产物为完全马氏体.     

42CrMoA钢回转支撑圈热处理工艺改进研究

通过分析42CrMoA钢回转支撑圈原热处理工艺出现的问题,提出采用完全退火处理取代正火处理,并通过试验确定退火温度,使退火后锻件的力学性能和晶粒度符合技术要求。     

42CrMoA钢过冷奥氏体连续冷却相转变曲线

结合膨胀法和金相-硬度法,利用Gleeble-1500D热模拟机测定了42CrMoA钢的临界点Ac1、Ac3和Ms点,测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,相转变点;分析了连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形貌;测定了不同冷却速度下相转变后的硬度,获得了该钢过冷奥氏体连续冷却相转变曲线.结果表明,当冷却速度小于0.1℃/s时,转变产物为铁素体和珠光体组织;当冷却速度0.2～0.6℃/s时转变产物是铁素体、珠光体、贝氏体的混合组织;当冷却速度为0.7～17℃/s时,转变产物是贝氏体和马氏体的混合组织;当冷却速度大于20℃/s时,转变产物为完全马氏体,此次实验并没有获得完全贝氏体.     

42CrMoA钢主轴内部夹杂缺陷分析与控制

42CrMoA钢主轴在锻造后无损检测时发现内部有缺陷。采用宏观分析、扫描电镜观察、能谱分析、金相分析、化学成分分析、力学性能分析等方法对主轴缺陷的性质、成因和对主轴的影响进行了分析。结果表明:主轴内部缺陷为外来夹杂物,主要包含Al、Si、Ti、Ca、Mg、Na、K等元素的氧化物,主要为钢液或渣液冲刷熔蚀脱落的耐火材料形成的复合夹杂物,以及少量保护渣、炉渣,这些外来夹杂物集中分布在主轴的心部,其他位置的化学成分、内生夹杂物、金相组织、力学性能检测结果正常。通过优化浇铸工艺、挡渣设计等措施可以减少外来夹杂物。     

45钢调质活塞杆裂纹分析

摘 要:借助化学成分、金相显微镜、扫描电镜、能谱分析等方法对具有裂纹的45钢锻件活塞杆进行了研究.结果表明,裂纹附近有严重的脱碳层和氧化颗粒,断口呈暗灰色.因此该裂纹为锻造折叠所引起.同时观察锻造后未调质的金相组织,晶粒粗大且不均匀.因此,锻后应进行正火处理,细化晶粒,减少调质中产品开裂倾向.     

42CrMoA中针状铁素体组织的控制与力学性能研究

针对热轧态的42CrMoA棒材中的针状铁素体组织,采用金相显微镜、扫描电镜、硬度计、拉伸机、冲击机检测样品的金相组织、力学性能,研究了调质前后的组织状态与综合力学性能的关系,并提出了控制方法.结果表明:热轧态时,针状铁素体组织的强度下降,伸长率上升,但冲击功降低;调质后,由等轴珠光体和铁素体得到的调质组织综合力学性能最...     

42CrMoA钢曲轴坯的试制

通过采用电炉冶炼+LFV真空精炼+电渣重熔工艺,并配之合理的锻造及锻后热处理工艺生产42CrMoA曲轴坯,结果其各项技术指标均达到了技术条件的要求,满足了用户的需要。     

锅炉吊杆用钢35CrMoA热轧调质材组织问题

锅炉吊杆用钢35CrMoA热轧调质材调质后组织中出现大量的铁素体、贝氏体组织,而不能获得完全的索氏体组织。对化学成分、保温温度、保温时间、入水时间、水温进行调整,可减少组织中的铁素体含量。     

42CrMo法兰表面裂纹产生原因分析

针对42CrMo钢法兰盘工件加工时出现的表面裂纹缺陷原因进行了分析。通过化学成分分析、气体分析和金相显微镜、扫描电镜以及能谱分析等手段对裂纹产生的原因进行分析,发现裂纹两侧无脱碳且裂纹中有氧化物,因此排除了裂纹来自于轧材;同时通过模拟热处理实验证明该钢在淬火过程可以产生裂纹,且裂纹中有氧化物。因此,得到的结论是42CrMo工件产生的裂纹是淬火裂纹,其产生原因为淬火冷却方式不当,需改善冷却方式以防止裂纹出现。     

45钢外套螺母表面裂纹分析

45钢外套螺母装配时发现表面存在笔直的纵向裂纹。经后续排查,同批交付的1 069件螺母中有116件存在相似的表面缺陷。通过对外套螺母进行裂纹和断口的宏微观观察、能谱成分分析以及金相组织检查,并结合生产工艺检查的结果,最终确定了外套螺母的开裂原因。结果表明：外套螺母开裂的主要原因是原材料表面存在折叠缺陷,热处理淬火时在淬火应力的作用下,裂纹由折叠缺陷起始并向厚度方向扩展;建议增加无损检测工序并严格工艺纪律管理,对此类故障进行避免和防范。     

42CrMo连铸辊裂纹原因分析

通过宏观及微观分析对250 mm的42CrMo钢连铸辊的开裂原因进行分析。结果表明,铸造缺陷、非金属夹杂物含量较多,调质处理温度过高、保温时间较长,以致形成粗大珠光体和大量的魏氏组织,是造成连铸辊开裂的主要原因。另外,存在应力集中,机加工应力过大也导致了连铸辊的开裂。     

42CrMoA锻钢曲轴断裂原因分析及工艺改进

我公司引进西德公司CH3200电液对击锤生产的WD曲轴毛坯,在装车时不慎摔断,见图1.材料为42CrMoA钢,φ180 mm,共100根,进行了原因分析并重新制定生产工艺.     

42CrMo4钢风电主轴的热处理工艺

某公司生产的42CrMo4钢风电空心主轴产品某一型号出现淬火开裂的比例较高,报废率近20％.用ARL8860直读光谱仪、MTS万能试验机、SANS冲击试验机、徕卡光学显微镜等对该产品进行一系列理化检验,并结合相关理论基础分析发现,将原淬火工艺优化为860℃加热后预冷至820℃浸水淬火,淬火水冷20 min,极大降低了产...     

多次调质对42CrMo钢组织和力学性能的影响

为了提高42CrMo钢低温冲击性能而不降低屈服、抗拉强度,对试样进行了重复调质试验,对力学性能和显微组织进行了检测。结果表明：经过二次调质,低温冲击值、屈服、抗拉强度明显提高,残留奥氏体减少,晶粒细化;经过第三次、第四次调质,低温冲击值、屈服、抗拉强度无明显变化,残留奥氏体基本消失,晶粒进一步细化。     

吊钩螺母裂纹分析

经调质处理的吊钩螺母在机加工时发现内孔有纵向裂纹。采用化学成分分析、宏观分析和金相分析等方法分析了有裂纹的螺母,又通过改进试验进行了验证。结果表明：由于双液淬火使工件淬火内应力增加,而吊钩螺母的结构形状又使其内孔切向拉应力增大,二者的综合作用导致了吊钩螺母内孔产生淬火裂纹。     

吊钩螺母裂纹分析

经调质处理的吊钩螺母在机加工时发现内孔有纵向裂纹。采用化学成分分析、宏观分析和金相分析等方法分析了有裂纹的螺母,又通过改进试验进行了验证。结果表明:由于双液淬火使工件淬火内应力增加,而吊钩螺母的结构形状又使其内孔切向拉应力增大,二者的综合作用导致了吊钩螺母内孔产生淬火裂纹。     

42CrMo钢齿圈的锻后热处理工艺

42CrMo钢锻件齿圈在锻造后分别进行直接空冷、重新加热退火、锻造余热退火,并对3种不同锻后热处理状态下的锻件齿圈进行最终调质处理。对热处理态齿圈的组织、硬度进行表征分析,并对调质态齿圈的本体性能、组织进行试验分析。结果表明,3种不同锻后热处理的42CrMo钢锻件齿圈经调质处理后均能满足最终性能要求,但采用锻后余热退火+调质处理的本体显微组织更均匀,冲击性能和强度相匹配的综合性能表现更优,且锻后余热退火也是节能降耗和“降双碳”的绿色制造工艺。