渗硼后的热处理工艺对50CrNiMo钢力学性能的影响

研究了5CrNiMo钢渗硼后的热处理工艺规范对钢的组织和性能的影响。结果表明，渗硼后常温淬火组织以针状马氏体为主，高温淬火组织以板条马氏体为主；渗硼后进行高温淬火回火能够显著提高冲击韧度；随淬火温度提高，耐磨性略有下降。     

40CrNiMo核电轴热处理工艺研究

按照40CrNiMo核电轴截面大小分类,制定有针对性的热处理工艺,最终提高了产品合格率。     

40CrNiMo钢替代进口钎尾的热处理工艺

通过成分分析、显微组织观察、力学性能测定,对进口钎尾的组织与性能进行研究。分析了热处理工艺及参数对国产替代材料40CrNiMo钢性能的影响。结果表明：进口钎尾产品的材料为日本钢SNCM439,显微组织为细小回火索氏体,抗拉强度高达1198 MPa,冲击吸收能量为102 J;40CrNiMo经过600 ℃回火后,实现了最佳的强韧性配合;860 ℃正火+650 ℃高温回火+860 ℃淬火+600 ℃回火处理后,40CrNiMo钢的力学性能基本达到进口产品的性能要求。     

5CrNiMo钢热锻模热处理新工艺

分析了5CrNiMo钢热锻模热处理工艺存在的问题。以多年来的实践经验，提出了提高热锻模使用寿命的热处理新工艺。     

4340钢与40CrNiMo钢的热处理特点

4340钢与40CrNiMo钢为相似的两种材料,但4340钢中的Ni、Mo元素含量略高于40CrNiMo钢,不同的合金元素含量使材料具有不同的临界冷却速度,两种材料的热处理性能也有明显的差别。4340钢完全退火硬度为32.0 HRC,40CrNiMo钢完全退火硬度<180 HB;4340钢正火后得到马氏体组织,正火硬度为49.0 HRC,40CrNiMo钢正火硬度为31.0 HRC;两种材料在780～870℃淬火,加热温度对淬火硬度没有影响;在相同淬、回火工艺下,4340钢的硬度略高于40CrNiMo钢。     

5CrNiMo钢壳体大锻件的热处理工艺

某厂轧制铜板用的模具——壳体材料为5CrNiMo,其化学成分（质量分数,%）为：0.57C,0.26Si,0.59Mn,0.007S,0.019 P,0.56Cr,1.46Ni,0.16Mo,表面硬度要求33～38HRC,壳体形状为圆柱环型工件,外形尺寸为φ140mm×1000mm,表面有一30mm宽凹槽,因5CrNiMo钢的淬透性很好,为避免淬裂,决定采用预冷淬火工艺。     

17CrNiMo6钢的热处理工艺及性能研究

对17CrNiMo6钢的热处理工工艺及高温下长时间保温后的组织性能进行了试验研究。结果表明,17CrNiMo6钢经过等温正火后可以使组织均匀,硬度下降至200~230 HB。在980℃保温24 h后820℃淬火、200℃回火,冲击功可达到70 J。在1 050℃保温24 h后组织仍保持细晶组织,无长大倾向,可以通过适当提高渗碳温度来提高渗碳效率。     

60CrMnMo钢轧辊堆焊修复及热处理工艺

在分析60CrMnMo钢轧辊堆焊修复和热处理工艺的基础上,研制了局部堆焊修复的焊接材料.选择Stellite muhipass 224药芯焊丝和HJ107焊剂作为整体轧辊堆焊材料,通过焊前预热、局部焊补、轧辊表面埋弧堆焊、焊后热处理等措施,成功修复了尺寸为φ1150mm的60CrMnMo钢轧辊.实践证明,经该工艺处理后轧辊使用寿命提高0.5倍.     

高铁车轴用34CrNiMo6钢的热处理工艺

对高铁车轴用34CrNiMo6钢的热处理工艺进行了试验研究。结果表明,34CrNiMo6钢试样经850℃油淬、680℃回火后,其抗拉强度为829.7 MPa,屈服强度为730.0 MPa,断后伸长率为23.3%,达到高铁车轴要求的力学性能指标,且常温冲击吸收能量为141.7 J,-20℃冲击吸收能量为128.3 J,-40℃冲击吸收能量为121.3 J。     

机床传动主轴用40CrNiMo合金钢的热处理工艺研究

研究了等温正火热处理对40Cr Ni Mo主轴用合金钢组织和性能的影响,并研究了不同渗碳热处理工艺参数对显微组织和性能的影响。通过对钢件进行冲击、拉伸、台架试验等性能分析,并确定40Cr Ni Mo主轴用合金钢最佳的渗碳热处理工艺参数。     

30CrNiMo8钢小型环锻件的热处理工艺

一种用于轨道车辆的30CrNiMo8钢小型环锻件,按照常规热处理工艺在锻后经过灰冷或者坑冷,然后调质处理后,各项力学性能均优良,但是显微组织检测晶粒粗大,甚至个别批次晶粒度在0级左右,而且正火预备处理后再调质热处理,仍然不能消除粗大晶粒。经研究发现,因为30CrNiMo8钢具有较强的组织遗传性,锻后粗大晶粒会遗传给后续工序,后续调质等过程难以细化晶粒,因此在热处理工艺流程中增加一道等温退火工艺,消除了锻后粗大晶粒,有效地解决了30CrNiMo8钢小型环锻件调质后晶粒粗大的问题。     

热处理工艺和应力加载对40CrNiMo钢孪生组织的影响

采用透射电镜技术研究了热处理工艺和应力加载对40CrN iMo钢孪生组织的影响。结果表明,淬火后低温回火组织中存在大量孪晶,中温回火和高温回火孪晶发生了分解,贝氏体组织中未发现孪晶。经过254 MPa应力加载,中温回火组织中形成形变孪晶,高温回火组织和贝氏体组织中无形变孪晶生成。     

中碳CrNiMo铸钢重载车轮热处理工艺研究

本文对中碳 Cr Ni Mo铸钢重载车轮的热处理工艺进行了分析研究和试验 ,结果表明 :中碳铬、镍、钼钢采用正火 +回火处理能得到良好的综合力学性能 ;采用煤气局部加热可解决车轮的深层表面淬火问题     

60Si2Mn钢汽车板簧热处理工艺优化研究

通过试验分析了热处理工艺对60Si2Mn钢汽车板簧金相组织和力学性能的影响，提出了60Si2Mn钢汽车板簧的最佳淬火温度。试验表明，适当提高淬火温度至910℃；G，淬火后得到板条马氏体，有利于获得强度、塑性、韧性以及断裂韧性兼优的综合力学性能。经420℃回火，保持较高的强度和韧性，满足汽车板簧小能量多冲和疲劳载荷的服役状态，具有较高的疲劳寿命等使用性能。     

SFA60钢成分设计及车轴热处理工艺开发

选取3种材料进行正火处理,得出每种材料的适宜正火温度范围,并对每种材料在最佳正火温度下进行热处理,确定性价比最高且能耗相对较低的SFA60钢。在860℃对SFA60钢车轴进行热处理后,进行相应的性能试验,该材质车轴热处理后性能较好,车轴整体性能基本一致,各项性能合格并稳定,说明该热处理工艺合理。     

热处理对34CrNiMo6钢组织和力学性能的影响

研究了不同的淬火回火工艺对34CrNiMo6钢显微组织、硬度和韧性的影响。结果表明:淬火温度低于800℃时,随着淬火温度升高,34CrNiMo6钢的硬度逐渐升高;当淬火温度高于800℃时,随着淬火温度升高,硬度略微降低。冲击功随淬火温度升高持续降低。随着回火温度升高,34CrNiMo6钢的硬度降低,冲击功升高。经70℃淬火+620℃回火后,34CrNiMo6钢的组织为回火索氏体+铁素体,硬度和冲击功分别为35.2 HRC和111.0 J,钢的强韧性配合较佳。     

新型高合金齿轮渗碳钢17CrNiMo6的热处理

研究高合金齿轮钢17CrNiMo6的热处理工艺特性,对17CrNiMo6钢在不同的渗碳工艺和不同的淬火条件进行处理,对渗碳层的显微组织、渗层淬透性、有效硬化层深度及畸变趋势进行探讨.结果表明,17CrNiMo6钢渗碳件表面含碳量控制在0.7wt%~0.9wt%为宜,若考虑渗层的淬透性,则含碳量控制在0.76wt%左右;采用热油并搅拌的淬火均匀性最佳.     

热处理对60CrMoV钢力学性能的影响

全面地试验了淬火温度和回火温度对60CrMoV钢力学性能的影响，确定了此钢种的最佳热处理工艺。     

18CrNiMo7-6钢的热处理工艺研究

本文对18CrNiMo7-6渗碳钢进行了不同热处理工艺试验,预备热处理采用调质、正回火工艺,渗碳后采用一次淬火、二次淬火工艺进行对比。采用金相法检验预备热处理后的金相组织、渗碳后的心部组织,和碳化物级别、马氏体、残余奥氏体、内氧化的评级等;同时对预备热处理后材料的力学性能进行了检验。结果表明:采用调质预备热处理、渗碳后二次淬火工艺的18CrNiMo7-6渗碳钢的渗碳层性能指标最好,适用于高参数齿轮渗碳淬火。     

30CrNiMo4.4V钢的回火工艺

研究了不同回火条件对30CrNiMo4．4V钢力学性能的影响。试验结果表明，30CrNiMo4．4V钢具有较宽的回火温度范围。经900℃淬火的30CrNiMo4．4V钢在500～600℃温度回火时，其强韧性可以达到良好的匹配。