台儿庄老公路桥的局部控制爆破拆除

采用爆破垮塌分离上部结构 ,松动爆破桥墩、台身 ,拔除根基的施工顺序 ,对山东省枣庄市台儿庄京杭运河上老公路桥进行了局部控制爆破拆除。对上部结构、桥墩和桥台帽的爆破采用药孔法 ,对桥台身及其基础承台采用药壶法。此次爆破的施工顺序较为恰当 ,爆破方法较为灵活 ,爆破参数选取符合目标实际 ,爆破效果较为理想。该工程的实际经验对类似桥梁的爆破拆除具有参考价值。     

台儿庄老公路桥的局部控制爆破拆除

采用爆破垮塌分离上部结构 ,松动爆破桥墩、台身 ,拔除根基的施工顺序 ,对山东省枣庄市台儿庄京杭运河上老公路桥进行了局部控制爆破拆除。对上部结构、桥墩和桥台帽的爆破采用药孔法 ,对桥台身及其基础承台采用药壶法。此次爆破的施工顺序较为恰当 ,爆破方法较为灵活 ,爆破参数选取符合目标实际 ,爆破效果较为理想。该工程的实际经验对类似桥梁的爆破拆除具有参考价值。     

油母页岩爆破粉矿率的控制技术

为降低油母页岩的爆破粉矿率,提高资源利用率,抚顺东露天矿在油母页岩爆破施工中,通过控制炮孔密集系数、采用孔底和上部空气间隔装药结构、减小填塞长度、孔内外延时起爆技术进行爆破试验,利用Split-Desktop 3.1图像分析软件进行爆破效果分析。结果表明:三角形布孔孔底0.6 m和上部2.6 m的空气间隔装药结构粉矿率较低;三角形与正方形布孔对比正方形最低。该区域的油母页岩体可采用正方形布孔、起爆密集系数为2、孔底0.6 m和上部2.6 m的空气间隔装药结构进行爆破。     

水力增压爆破试验

在露天深孔爆破中,台阶上部矿岩大块较多,为改善台阶上部矿岩的破碎质量,提出了水力增压爆破技术,介绍了其作用机理、装药结构及技术要点,并进行了砂浆模型试验和现场工业试验,在水柱与填塞物之间放置超前压塞药包。试验结果表明:采用水力增压爆破可提高延米爆破量和炸药利用率,大块率降低了49.4%,爆破效果良好,该项技术对降低爆破粉尘亦具有良好效果。     

水封爆破装药结构优化数值分析及其应用

以温泉隧道为研究背景,从应力、振速变化、动态损伤以及爆后粉尘的角度对药柱上部水间隔、两端水间隔和下部水间隔三种装药结构进行模拟分析,选取最优结构用于工程施工。研究结果表明:(1)药柱底部水间隔装药结构易造成孔口围岩破碎导致爆炸气体流出,降低爆破效果;药柱上部和两端水间隔装药结构爆炸应力持续时间较长,有利于围岩破碎,其中药柱两端水间隔装药结构底部存在水介质,对孔底围岩起到保护作用;(2)采用两端水间隔装药结构能够同时降低炮孔两端围岩振速和所受应力,减少炸药能量流失,使其充分作用于围岩进行破碎,降低炸药单耗;(3)药柱上部水间隔装药结构对孔口围岩损伤最小,导致爆破后岩石块度较大;药柱底部水间隔装药结构形成的整个损伤区域最小,采用这种装药结构炸药单耗偏高;药柱两端水间隔装药结构形成的损伤区域规整,爆破后岩石块度最小;(4)三种装药结构中,下部水间隔结构爆后粉尘浓度最高,两端水间隔装药结构爆破后粉尘浓度稍高于上部水间隔装药结构,但是相差不大,而两端水间隔装药结构的爆破效果要优于上部水间隔装药。综上所述,药柱两端水间隔装药结构最优,可用于工程施工。综上所述,药柱两端水间隔装药结构最优,可用于工程施工。     

288m钢筋混凝土双曲拱桥的爆破拆除

介绍了全长２８８ｍ的钢筋混凝土双曲拱桥的爆破拆除。该桥相邻为一新建双曲拱桥,新建桥与拟拆除旧桥桥墩连为一体,要求拆除旧桥上部结构和墩（台）帽,另建上部结构。采用预拆除、对称破坏、同时解体的方案,爆破获得圆满成功。     

松花江旧铁路大桥桥墩的水下爆破拆除

旧松花江铁路大桥的上部结构拆除后 ,采用深孔和浅孔爆破相结合的方法将位于主航道内的桥墩拆除。利用钻孔探明了桥墩的结构和配筋情况。文中论述了爆破方案的确定和水下深孔爆破炸药单耗的选取 ;介绍了炮孔布置参数、装药结构和参数、起爆方法 ;同时对爆破安全性进行了预估。     

轴向不耦合装药结构形式优化仿真研究

为了改变某隧道平导爆破效果差、爆炸能量利用率低的现状,采用ANSYS/LS-DYNA模拟不同轴向不耦合装药结构形式对爆破效果的影响,优化装药结构,以期达到增强爆破效果,降低粉尘量和岩石大块率的目的。合理的选择数值模拟中的材料模型和算法,是高效模拟分析轴向不耦合装药结构爆破的关键,因此采用ALE算法对孔口空气填塞不耦合,孔口炮泥填塞、上部空气间隔不耦合,孔口水介质填塞、底部水介质间隔不耦合,孔口炮泥填塞、上部水介质间隔不耦合,孔口水介质填塞、中部水介质间隔不耦合和孔口炮泥填塞与中、上部水介质间隔不耦合的装药结构进行数值模拟,并以爆炸应力波云图和最大拉应力来评价炸药爆破效果。数值模拟结果表明:水介质可以降低炮孔壁附近岩石的压力。装药长度1.25m时,孔口炮泥填塞、上部空气间隔不耦合装药结构较孔口空气填塞不耦合装药结构,能提高爆炸能量的利用率;孔口水介质填塞、底部水介质间隔不耦合装药结构和孔口炮泥填塞、上部水介质间隔不耦合装药结构,爆炸能量利用率基本相同;孔口水介质填塞、中部水介质间隔不耦合装药结构的炸药爆炸能量利用率较其余5种装药结构都大,能提高爆炸应力波对岩石的作用,使得爆炸应力波更加均匀作用于岩体,降低大块率产生。此数值模拟结果可为现场爆破方案设计与实施提供依据。     

钢筋混凝土烟囱的爆破拆除

本文介绍了由于受烟囱本身结构特点和周围环境的原则，对钢筋混凝土烟囱的上部采用定向倾倒爆破拆除；下部采用水压爆破拆除的设计和施工方法。     

288m钢筋混凝土双曲拱桥的爆破拆除

介绍了全长２８８ｍ的钢筋混凝土双曲拱桥的爆破拆除。该桥相邻为一新建双曲拱桥，新建桥与拟拆除旧桥桥墩连为一体，要求拆除旧桥上部结构和墩（台）帽，另建上部结构。采用预拆除、对称破坏、同时解体的方案，爆破获得圆满成功。     

粘滞阻尼器拱桥结构减震控制研究

基于现代控制理论,将设有粘滞阻尼器耗能支撑的拱桥减震结构看作一控制系统,利用MATLAB中的SIMULINK工具箱对拱桥减震结构进行动态仿真分析,研究粘滞阻尼器参数选择以及在受到地震激励作用下该被动减震系统用于拱桥的减震效果。对粘滞阻尼器采用简化M axwell模型,就其阻尼器的阻尼系数、速度指数等参数的取值进行了详细的模拟计算与分析,证实对于算例中的拱桥结构所采用的粘滞阻尼器计算模型,在一定范围内,速度指数取0.6~0.9之间,结构反应最小。拱桥减震结构动态仿真分析结果表明:安装了粘滞阻尼耗能支撑的拱桥地震动力反应有较明显地减小。     

考虑双非线性影响的大跨度上承式钢拱桥地震响应研究

以研究上承式大跨度钢拱桥的非线性地震响应和损伤机理为目的,应用考虑双非线性以及地震过程中轴力变化影响的计算方法,对跨度为200m的两铰拱桥和无铰拱桥设计方案进行了计算,分析了结构在强地震荷载作用下地震响应和损伤程度,比较了计算方法、输入地震波以及结构设计条件对地震响应计算结果的影响。结果表明,上承式钢拱桥具有较好的结构抗震性能,在强地震荷载作用下损伤程度不显著;钢拱桥在地震荷载作用下无卓越的振动振型,地震响应计算需考虑多个振型的影响;当拱肋轴力达到屈服轴力的20-30%时,弹塑性地震响应计算不宜忽略轴力变化的影响。几何非线性对拱肋的弯矩地震响应有较明显的影响;柔性的两铰拱桥由于自振周期长,受到的地震荷载比对应的无铰拱略小,损伤程度也相对较轻些;无铰拱桥在拱脚截面位置容易发生地震损伤,设计时应确保拱脚截面在屈服以后不发生局部失稳。     

Vibration of arch bridges due to moving loads and vertical ground motions

Abstract

This paper is focused on the vibration in a two‐hinged arch bridge subjected to the combined action of moving loads and vertical ground excitations. The arch bridge is modeled as a flat‐rise parabolic arch with constant sectional properties along the horizontal axis of span, and the train loadings over it as a sequence of identical lumped loads with constant intervals. To investigate such a dynamic problem, a single span bridge with non‐homogeneous time‐dependent boundary conditions, the quasi‐static decomposition method is employed to decompose the deflection response of the arch into quasi‐static deflection and the dynamic component of deformation. Then one can analytically derive the closed form solution of quasi‐static deflection for the arch bridge shaken by vertical support excitations. Throughout the parameter studies, the present results indicate that the maximum acceleration response on the arch bridge relates to: (1) the vibration mode that has been excited, (2) the time lag until moving loads begin to enter the bridge during the acting time of earthquakes, and (3) the rise to span ratio of the arch.     

高速公路无铰拱天桥爆破拆除

为了沈海高速公路开平至阳江段K110+254无铰拱钢筋混凝土(C30混凝土)跨线天桥顺利爆破拆除,针对该天桥为中承式等截面悬链线无铰肋拱桥,净跨39 m,净高约6.83 m,桥面净宽10.2 m的结构特点,根据施工要求,采取拱圈钻孔爆破的原地坍塌方案。由于施工作业不能影响桥下高速公路的运营,因此在高速公路路面铺垫缓冲减振层,保护路面不受损坏;拱圈上共设置10个爆破切口,拱脚处爆破切口长3.8 m,其他切口长3.0～3.2 m,两侧桥台及立柱在不影响桥下高速公路通行的前提下使用机械破碎。采用计算机软件模拟切割后桥面和拱圈的受力情况,以选择合理的切割位置和合适的钻孔布置。对拱圈钻孔装药位置使用密目网和密竹栅栏进行爆破飞石近体防护,拱顶堆载沙包防护。使用多段毫秒延时导爆管雷管起爆网路,逐渐对称地形成爆破切口,确保桥体按预定的倾倒方向整体坍塌,由此实现了运营中高速公路的无铰拱天桥爆破拆除。     

高速公路无铰拱天桥爆破拆除

为了沈海高速公路开平至阳江段K110+254无铰拱钢筋混凝土(C30混凝土)跨线天桥顺利爆破拆除,针对该天桥为中承式等截面悬链线无铰肋拱桥,净跨39 m,净高约6.83 m,桥面净宽10.2 m的结构特点,根据施工要求,采取拱圈钻孔爆破的原地坍塌方案。由于施工作业不能影响桥下高速公路的运营,因此在高速公路路面铺垫缓冲减振层,保护路面不受损坏;拱圈上共设置10个爆破切口,拱脚处爆破切口长3.8 m,其他切口长3.0～3.2 m,两侧桥台及立柱在不影响桥下高速公路通行的前提下使用机械破碎。采用计算机软件模拟切割后桥面和拱圈的受力情况,以选择合理的切割位置和合适的钻孔布置。对拱圈钻孔装药位置使用密目网和密竹栅栏进行爆破飞石近体防护,拱顶堆载沙包防护。使用多段毫秒延时导爆管雷管起爆网路,逐渐对称地形成爆破切口,确保桥体按预定的倾倒方向整体坍塌,由此实现了运营中高速公路的无铰拱天桥爆破拆除。     

580 m长钢筋混凝土箱型拱桥爆破拆除

580 m长钢筋混凝拱桥需爆破拆除。大桥是钢筋混凝土建造,拱肋采用箱型截面的砼箱形拱桥,经多次加固,桥墩最大体积1200 m~3,桥面到墩角最高33 m,拱箱壁为薄壁结构。因传统钻爆方式无法有效破坏大桥结构,采用水压、深孔和浅孔爆破相结合的方式,将药包置于注满水的箱型拱肋内的设计位置上,以水作为传爆介质传播爆炸压力使拱肋破坏,从而达到破坏拱轴解除支撑的目的;对桥墩采用大孔径深孔,由桥面垂直钻孔一次性爆破解除;桥面、拱上结构等用浅孔爆破。大桥解体充分,空气冲击波、飞石及噪声等得到有效控制,也减少了后续出渣工作量。     

基于小波包分析的肋拱桥结构损伤状态研究

针对某服役四十余年的钢筋混凝土旧拱桥制作了有机玻璃缩尺模型,通过对拱肋截面发生不同程度损伤以及损伤修补后拱桥模型的动力试验研究,得到了各种损伤情况下结构的自振频率;利用小波包分析方法对不同损伤情况下拱桥结构的观测信号进行分析,通过对小波包分量能量的灵敏度分析,确定了结构异常状态的敏感特征。研究结果表明:小波包分量能量对拱桥结构拱肋的异常状态较为敏感,可以作为拱肋的损伤敏感特征对拱桥进行健康诊断。     

大型石拱桥坍塌爆破拆除

介绍了长182 m大型公路石拱桥一次性坍塌爆破拆除的方案选择和主要爆破参数.根据石砌拱形桥的结构及其自重大的特征,仅对桥墩、主拱拱脚和腹拱主墙几处布置炮眼进行爆破,成功实现了一次性坍塌拆除.爆破坍塌在水中产生了较大涌浪,这是今后类似工程应予以注意和预防的问题.