奥氏体状态控制及零保温加热工艺

根据加热奥氏体化的ＴＴＡ图与奥氏体晶粒、Ｍｓ、Ｈｖ的关系，通过作图法建立了连续加热奥氏体化及生产上实际的加热奥氏体化过程中奥氏体内碳浓度不均匀性及其变化规律图，认为最佳奥氏体状态是铁素体消失时的奥氏体，它可最有效的细化冷却后的组织。并根据国内热处理设备现状指出传统加热温度下零保温加热工艺的现实性、可行性。     

用LD_1钢制造冷冲模的热处理工艺及应用研究

通通 Formastor 全自动相变仪研究了高强韧性冷作模具钢(LD_1钢即7Cr7MO3V2Si)的加热转变临界点和 Ms 点,研究了加热温度对碳化物溶解及 Ms 点的影响;通过金相及热力学性能测试研究了 LD_1钢淬火温度对奥氏体晶粒度和淬火硬度的影响.淬火—回火温度对硬度和冲击韧性的影响.以此为判据制定出不同模具的热处理工艺,并进行了实际生产考核.     

热处理对TRIP590钢微观组织及力学性能的影响

采用Gleeble3800热模拟机对TRIP钢拉伸试样进行不同工艺条件的快速热处理模拟实验,并采用金相分析、显微硬度测试等方法对试样进行组织观察和性能测试,目的是通过适宜的热处理工艺促使材料微观组织中出现适量的残余奥氏体组织,增强该材料在变形过程的相变诱导塑性（TRIP）效应,强化材料.结果表明：在两相区内,TRIP钢中的残余奥氏体含量随着退火温度和退火时间的增加而增大,以25℃/s缓慢加热到700℃,再以150℃/s的速率快速加热到820℃保温120 s后淬火处理,处理后的试样,残余奥氏体体积分数达到13%,显微硬度最高,达到262 HV.     

钢的热处理综合分析

金属材料与热处理是材料专业的必修课程,钢的热处理是教材中的重点。主要利用原子的扩散理论、纯金属的结晶、同素异构转变、金属的强化理论来解释钢在热处理过程中为什么会得到相应的不同组织及该组织应具有的性能。研究了抗拉强度超过1000MPa的冷轧TRIP钢的热处理工艺对组织和力学性能的影响,并对其工艺进行了优化。结果表明,超高强TRIP钢在两相区的加热温度升高到820～840℃时,钢的抗拉强度下降而伸长率增加;贝氏体等温温度偏低（380℃）或者偏高（440℃）时,钢的伸长率较低。两相区加热温度对铁素体量的影响不大,降低贝氏体等温温度和延长等温时间都能增加贝氏体量。当贝氏体量高于38%时再增加贝氏体量来提高TRIP钢的强度效果不明显,可通过提高残留奥氏体量及其碳含量来提高力学性能。试验钢优化的：820℃×90s+420℃×240s;优化的组织含量配比：53%铁素体+36%贝氏体+11%奥氏体;优化的力学性能组合：抗拉强度1140MPa和伸长率22%。     

碳化物增强钢基复合材料的奥氏体化行为

研究了碳化钨（ＷＣ）增强钢基复合材料在９８０￣１２４０℃温度范围的高温奥氏体化行为及相应的淬火硬化效应。发现此材料的奥氏体化温度范围宽，在９８０￣１１００℃加热淬火均能得到细小的组织结构，而且具有显著的淬火硬化效果。并且测量及探讨了不同状态下大块硬质相、ＷＣ聚集区及基体显微硬度的变化以及与宏观洛氏硬度之间的关系。     

4Cr5MoSiV1热处理工艺及组织的研究

研究了显象管玻壳模具用 4Cr5MoSiV1钢的不同热处理工艺下的组织与硬度的关系 ,特别是回火温度与硬度的关系 ,提出了预备热处理采用 1 1 0 0℃淬火 ,82 0℃回火的调质处理替代退火处理 ,随后经 1 0 2 0℃淬火 ,780～80 0℃× 4h回火 2次 ,并改善炉内温度分布状况 ,可得到较为均匀理想的组织和性能     

新型准贝氏体钢及工程应用

研究了新型准贝氏体钢的组织特征与性能特点 .结果表明 :由贝氏体铁素体和残余奥氏体组织组成的准贝氏体钢是一种热处理工艺优良、焊接性能优异 ,并具有良好的耐磨性、较高的抗疲劳性能、低的缺口敏感性的新型工程结构材料 .并阐述了准贝氏体钢在工程应用中成功的实例及应用前景     

白口铸铁形变热处理

本文对含碳量2.19％和3.0％的白口铸铁进行了热塑性试验,并测定其在不同奥氏体化温度下的临界形变率,从而提供了白口铸铁热形变加工的有关工艺参数。对含碳量2.33％的白口铸铁进行了形变热处理试验,测定其在各种形变率下的机械性能和耐磨性。同时观察金相组织变化,求得机械性能与形变率之间的关系。文中对白口铸铁形变热处理强韧化机制作了论证和阐述,为进一步开展白口铸铁形变热处理的研究工作提供了理论基础。     

热处理工艺对CrWMn冷作模具钢残余奥氏体的影响

本文采用不同热处理工艺控制CrWMn钢中残余奥氏体的含量,并用X射线物相定量分析方法测定了在不同热处理工艺下残余奥氏体的含量,发现CrWMn钢中残余奥氏体的含量随淬火温度的升高而增加,在820℃达到最大含量。在分级热处理时,残余奥氏体含量随等温温度的升高而下降,在260℃至270℃之间基本消除残余奥氏体。     

37Mn5钢高温形变再结晶规律的研究

本文采用定量金相的方法研究了37Mn5钢(N80石油套管)在再加热前的不同组织状态、加热温度、形变温度、形变量以及形变后在空气中的停留时间等诸参数对奥氏体高温形变再结晶规律的影响。为钢管在淬火前获得最佳奥氏体状态确定比较合理的工艺参数。     

稀土对高Nb钢奥氏体晶粒长大行为影响

钢中奥氏体晶粒越细小,经过组织转变后组织的力学性能越好.利用Gleeble-1500D热模拟机模拟稀土高Nb钢热处理过程,并对试样进行TEM观察与分析,研究稀土对加热时不同保温时间奥氏体晶粒大小的影响.结果表明:稀土能有效抑制加热过程中奥氏体晶粒长大,具有调整晶粒稳定性的作用,并且稀土降低沉淀相溶解的温度,促进第二相粒子在奥氏体中的溶解.     

4Cr5MoSiV1热处理工艺及组织的研究

研究了显象管玻壳模具用 4Cr5MoSiV1钢的不同热处理工艺下的组织与硬度的关系 ,特别是回火温度与硬度的关系 ,提出了预备热处理采用 1 1 0 0℃淬火 ,82 0℃回火的高质处理替代退火处理 ,随后经 1 0 2 0℃淬火 ,780 ,80 0℃× 4h回火 2次 ,并改善炉内温度分布状况 ,可得到较为均匀理想的组织和性能     

热处理和显微组织因素对热作模具钢热疲劳抗力的影响

热疲劳是热作模具的主要失效形式之一。本文阐述了热疲劳抗力与钢的热学性能及力学性能的关系,讨论了奥氏体化温度、回火温度、强韧化处理、表面热处理以及显微组织对热模钢热疲劳抗力的影响。文中对各种试验结果进行了分析,并介绍了若干提高模具热疲劳寿命的实例。     

T10钢的碳化物细化工艺研究

选择不同的固溶温度,探讨了固溶温度对 T10钢碳化物细化程度的影响。提出 T10钢最佳热处理工艺为980℃加热,油冷,640℃回火,再经770℃淬火,170℃回火。结果表明,细化处理后,使碳化物尺寸由2.8μm 细化为0.5μm,且形状圆整,分布均匀。奥氏体晶粒度由8级细化为10级。从而使材料在保持高强度、高硬度情况下,塑性、韧性显著提高。     

提高Cr12钢强韧性的强韧化处理

对Cr12钢分别进行高温加热、高温回火,随后快速奥氏体化淬火;循环加热淬火和等温淬火三种强韧化处理,并作相同低温回火处理,研究Cr12钢组织与机械性能的关系。结果表明,三种新工艺所得的强韧性能均高于常规工艺,尤其以高温加热快速淬火工艺的性能最佳。     

热处理保温时间对T91钢组织性能的影响

利用OM、SEM等研究了正火保温时间和回火保温时间对T91钢组织性能的影响。结果表明:当正火温度为1050℃,回火温度为760℃时,保温时间对组织性能的影响很大。当回火保温时间为1h时,正火保温时间由1h增加到2h,奥氏体晶粒尺寸明显增大,冲击功由200J下降到97J;增加回火时间到3h,冲击功值升为222J。在1050℃×1h+760℃×1h与1050℃×2h+760℃×3h两种热处理工艺下,T91钢的性能相当,均满足要求。因此选取1050℃×1h+760℃×1h作为T91钢的优化热处理工艺。     

奥氏体化规范对5CrNiMo钢组织和性能的影响

研究了奥氏体化规范对5CrNiMo钢组织和性能的影响,提出了发挥5CrNiMo钢强韧性的热处理工艺,为生产部门应用热作模具钢提供了科学依据。     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1 min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。     

新型高强韧性奥—贝组织低合金钢的研究

作者应用新的合金设计思想,研制了一类新型高碳低合金超高强度钢。经适当热处理,获得贝氏体铁素体板条与奥氏体薄膜交替排列的奥氏体-贝氏体双相组织。文中研究了钢的组织、力学性能及其与转变温度的关系。     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出：奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。