太平哨水电站压力管伸缩节的设计与施工

一、概述: 太平哨水电站为引水式电站,引水系统包括两条主洞,两座调压井,四条压力管道。1~#2~#管道各长131.96米,3~#4~#各长175.95米。内径6.0米,最大设计水头62米(包括水锤作用)。在管道下水平段末端设有钢板衬砌段,1~#钢衬段长25米。2~#长20米,3~#4~#各长15米,钢板厚12毫米,钢衬外包1.0米厚素混凝     

佛子岭电站天然河道与人工尾水洞并联研究

由于安徽省佛子岭抽水蓄能电站尾水洞长约1.5 km,致使电站运行水头损失大,严重影响电站效益。设计受天然湖泊作调压井的启发,利用电站下游的黄尾河作为溢流式调压井,考虑到溢流口不能受尾水变化的影响需设置较高竖井,故突破惯例将调压井溢流口设置在低于河道尾水处,形成新型的可作为出、进水口的溢流式调压井,使尾水隧洞和天然河道形成并联水道,共同运行。数学模型计算和水工整体模型试验表明：河槽式调压井的设计是合理的;与常规调压井相比,不仅可节省投资500万元,而且还可增加发电量8%,节约抽水电费7%。可供同类工程参考。     

某高水头、长距离引调水工程关键技术分析

消能、水锤防护、水力学计算是高水头、长距离引调水工程关键技术问题。采用中部设置消能电站,消能电站前布置调压井,消能电站后设置三级水锤防护阀门的工程措施,可有效解决消能与水锤防护问题。并对消能电站前的引水系统进行调保计算,对消能电站后的供水管道进行水损计算,结果表明:上水库死水位275.0 m与调压井最低涌浪水位226.30 m的连线为消能电站前压力水头下限值,校核工况下的管道水力坡降线为消能电站后的压力水头下限值,依据压力水头下限值进行线路布置后,水流能稳定自流到各水厂,水厂的最小水头富裕值为6.21m。     

南告水电站调压井水工模型试验及调压井波动计算方法介绍

一、南告水电站调压井水工模型试验 (一)基本情况与试验目的 南告水电站系引水式电站,位于广东省陆丰县螺河上支流南告水,电站总装机容量为3×15,000千瓦。 电站引水管直径3米,总长约4公里,调压井前管长约3,121米,井后接高压钢管长890米。调压井型式初设计时为上室附有溢流口的双室式调压井;由于地质条件差,技施设计阶段决定取消下室,保留上室附有溢流口及汇流孔,加大竖井直径,并在井内布置事故闸门,属于上室附有溢流口的简单式调压井。见图1。     

中小水电站压力输水管经济直径计算公式的探讨

目前中小型水电站设计中计算压力输水管经济直径常采用彭德舒公式,即:式中:Q_(max)——压力水管的设计流量(米~3/秒); H——最大设计水头(米); D——压力输水管的经济直径(米)。该公式系三十年代的德国资料,应用于我们目前的电站设计中显然是不合适的。本文就我国已有的资料结合国外某些资料进行分析,得出计算水电站压力     

降低轴流转桨式水轮机调节保证计算值的试验

岳城水电站位于漳河流域的岳城水库,1970年11月建成投产。电站厂房位于大坝后50多米处,压力引水管道置于坝下泄洪洞内,全长323米。当时由于各种原因,电站未设置调压井,虽然将引水管道直径由4.6米加大到5米,但管道的水流加速时间常数仍然达到3.7秒,致使轴流转桨式机组的调节保证计算值(最大水压上升为最高水头的50%,最大转速上升为额定转速的72%)偏高,成为电站安全运行中的一个严重隐患。     

关于水电站机组小波动稳定问题

一、前言在电站设计调节保证计算中,仅因小波动稳定性能不能满足要求而设置调压井是不经济的,尤其在我国小水电和农村电网蓬勃发展的情况下,取消引水式电站调压井对节省电站投资缩短建站周期,有重大意义。但机组调节系统由于取消调压井将受到微小扰动(一般指5～10%额定容量的负荷变化)时     

红林水电站在隧洞全断面掘进机开挖段采用锚喷永久支护

一、工程概况红林水电站位于贵州省修文县境内,是猫跳河梯级开发中的第五座引水式电站,共安装水轮发电机组3台,总容量10.2万千瓦。该电站的引水隧洞为直径6米的圆形有压洞,全长5,071米,下接调压井和长245米的高压钢管,最大水头为144.9米,最大引用流量为95.1米~3/秒,洞内流速为3.4米/秒。隧洞除采用普通钻爆法开挖外,其中0     

露天上室式调压井在引水式电站中的设计研究

对于中低水头长距离引水隧洞的电站,当调压井附近没有可利用的地质探洞、交通洞等加以改造作为调压井的上室时,采用洞室型式上室工程量大,不宜选用常规上室为洞室式的调压井。在上室达不到成洞条件,调压井处地形平缓,地质较好时,可采用露天上室式调压井。因露天上室式调压井具有限制水位继续上升,弃水储存功能,运行水锤压力小,运行安全,施工安全、滑模施工方便的优点,是调压井优先选用的型式。通过简单圆筒式、阻抗孔式、露天上室式三种型式的调压井比选,结果表明:在调压井高度较小,工程量较少,投资量较少,选用露天上室式更合理。更多还原     

沙田水电站三台机同时甩负荷试验分析

(一) 概况湖南沙田(花木桥)水电站是引水式电站,隧洞长4 km多,设有调压井,调压井后压力钢管分3个叉管至3台机组。电站原设计两回110kV出线,分别向湘中、湘南送电,线路故障时允许两台机同时甩负荷。电站建成后曾进行过两台机同时甩负荷试验,可满足厂家规定的最大水压上升≤190mH_2O、转速上升≤145%n_r的要求。第3台机组安装     

西山水电站引水系统调压井设置的必要性

文章介绍西山水库水电站引水系统初设阶段时,对是否需要设置调压井进行初步判断,说明在电站设计的前期工作中,一般难以得到较详细机组资料,如何确定引水系统调压井的设置是比较突出的问题.作者根据工程实际情况分析了水电站引水系统调压井设置的比较方法及调保计算,确定设置调压井的必要性.     

宜养水电站防止拦污栅堵塞的措施

临安县宜养水电站是一座大流量,低水头的河床式径流电站。电站进口以上集雨面积800公里~2,设计水头4米,流量20米~3/秒,装机容量4×160千瓦.1981年投产后,出力经常达不到设计值,严重时实际平均出力比设计值低40千瓦。经过分析认为,主要是由于拦污栅堵塞造成的。按照常规,拦污栅都设置在电站进口断面较窄的     

葛洲坝电站厂房建筑物设计

葛洲坝枢纽是低水头的河床式径流电站。装机容量271.5万千瓦,装有水轮发电机组21台,分两组布置。二江布置两台17万千瓦机组(转轮直径11.3米)和五台12.5万千瓦机组(转轮直径10.2米)的厂房;大江布置14台12.5万千瓦机组的厂房。电站蕞犬水头27.0米,设计水头18.6米,最小水头8.3米。电站输电线的电压等级,二江电站彩用22万伏和33万伏两种电压向近远区送电,大江电     

混流式水轮发电机组采用顶盖供水方案初探

一、概述(一)问题的提出混流式水轮发电机组的技水供水,通常当机组工作水头H=20～80米时多采用自流供水方案,当H>40米时应予减压供水,在H>80米时,一般采用水泵供水。在减压供水方案中常规的方式是采用减压阀减压,有些电站采用     

浅谈白龙山水电站建设中的几点启示

迁西县白龙山水电站位于县城东3公里,大黑汀水库下游8公里处的滦河主河道上。电站由取水枢纽(进水闸、冲沙闸、拉河坝)、引水渠、电站厂房、升压站、尾水渠等建筑物组成。引水流量为75立方米每秒,设计水头5.5米,为引水式电站。电站装机容量为3000千瓦,设计年发电量为810万千瓦·时。1992年8月开始筹建,1995年底限荷发电试运     

太平湾电站河床式厂房的浇筑分缝设计

太平湾电站位于辽宁省宽甸县古楼子乡,为中朝界河——鸭录江下游的一个梯级电站。该电站装有四台 ZZ560—LH—800型水轮发电机组,总容量19万千瓦,电站设计水头仅12.6米,故厂房布置成河床式,为直接挡水结构。电站单机引用流量达455秒立米所以厂房尺寸较大:机组段宽28米,(边机组段宽32米)厂房顺水流方向长71米,最大     

水电站混合式调压井设计研究

针对大流量、高水头、长引水隧洞的水电站,其调压井布置受地形、地质条件限制常规型式不能满足设计要求的问题,以丹达河水电站为例,对比了各种调压井型式,通过数学模型水力计算和模型试验论证了混合式调压井设计的合理性。结果表明:混合式调压井结合水室式和阻抗孔式调压井的优点,水位波动最小,高度最低,容积最小,工程量最少,同时波动衰减快,在正常运行时,经过调压井与压力水道连接处的水头损失较小,结构简单,施工方便;混合式调压井数学模型水力计算结果与模型试验结果十分接近,调压井的最高涌浪水位低于调压井上室直墙顶高程,最低涌浪水位高于调压井底板高程,因此选用混合式调压井可行。     

羊湖电站调压井施工技术措施

西藏羊湖电站水头高达１０２０ｍ（含水锤升压），又系三机式蓄能（发电抽水机组），调压井在整个工程中起着非常重要的作用，它位于海拔４４４０ｍ高程以上。设计为上室差动式，其结构由上室和下部竖井组成。本文简要介绍了在海拔高、气压低、严寒缺氧地区采用光面爆破开挖调压井竖井，滑模工艺浇筑竖井钢筋混凝土的施工技术。     

红林电站引水隧洞衬砌裂缝的原因与处理

红林电站为猫跳河的第五个梯级,系引水式电站,装机10.2万千瓦;正常高水位与设计洪水位分别为1,030米与1,036.4米,有效库容36.3万米~3。其引水隧洞为直径6米的圆形有压隧洞,与高27米、内径12米的调压井连接。洞长为5,061.6米,进口底板高程1,016米。隧洞埋深一般距地表200～300米,唯跨乌栗沟处     

事故闸门与露天水池相结合调压井设计研究

针对高水头、大流量、长引水隧洞的水电站,调压井布置受地形、地质条件限制以及常规型式不能满足设计要求的问题,以柏香林水电站为例,对比了事故闸门与蝶阀方案,以及各种调压井型式,通过调压井结构计算和水力计算论证了事故闸门与露天水池相结合调压井设计的合理性。结果表明:事故闸门与露天水池相结合调压井具有事故闸门和水室式调压井的优点,安全可靠性较高,且方便检修管理。该型式调压井可有效地减少涌波高度,从而降低调压井的高度,节省工程量,减少投资,具有经济性和适用性,有效地解决了特殊地形地质条件调压井设计的难题,因此对调压井设计具有重要的参考价值。