淬火温度对18Cr2Ni4W钢的显微组织和疲劳性能的影响

<正> 一、前 言 18Cr2Ni4W钢是一种常用的高强度结构钢,一般常用作为渗碳钢使用,近年来为适应某些高强度结构零件的需要,对这种钢低碳马氏体状态的使用也渐趋普遍。随着工业生产的发展对零件的力学性能要求越来越严格,大部分零件在服役过程中承受一定的疲劳载荷,为了考核18Cr2Ni4W钢在疲劳载荷下的承载能力,本文将探讨该钢在疲劳过程中的某些性态。     

PCrNi3MoVA钢晶粒遗传性探讨

<正> 一、概况 我厂炮用零件——闩体选用材料PCrNi3MoVA钢,规格φ140×225mm,在火焰反射炉中加热,用三吨模锻机型锻成毛坯,经正火、高温回火、粗加工、调质处理。调质后检查硬度、机械性能、低倍组织、断口。发现零件局部区域低倍组织上有粗晶现象(见图1),晶粒度一级,断口为纤维状及少量过热小平面(见图2),硬度及机械性     

冲击试样U型缺口加工简易夹具

<正> 苏刊《МиТОМ》82年第8期介绍了一种冲击性能试样U型缺口加工的简易夹具。这种夹具使得试样缺口加工变得方便,而且使不同试样的缺口尺寸的同一性得到保证,从而提高了试验结果的准确性。 试样形状、尺寸见图1。夹具见图2。夹具凹槽的长和高和试样相等,宽为Ⅰ型试样的三倍(即30毫米)。可以同时加工3件Ⅰ型试样或6件Ⅲ型试样,试样的硬度在HRC40以下。     

低温下1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的拉伸性能和断口形貌研究

采用精密多功能低温静载材料实验机和扫描电子显微镜,系统研究了低温条件下1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的拉伸性能和断口微观形貌,分析讨论了温度对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头拉伸性能的影响规律。研究结果表明:温度对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的拉伸性能具有显著影响。低温下,1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的强度均比室温高,但接头的延伸率均比室温下低很多。拉伸试样断口形貌分析结果显示,1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的拉伸试样断口均为韧窝和撕裂棱混合型韧性断口,韧窝随温度的降低而变得细小、均匀。     

减少45钢淬火开裂

讨论了某型无源干扰发射装置中45钢零件淬火开裂的主要原因,提出了防止零件淬火开裂常用的各种措施和方法,分析了减少45钢零件淬火开裂的典型案例,以减小45钢淬火开裂倾向,提高装备的可靠性.     

结构钢的离子氮碳共渗

该文对40Cr、45钢离子氮碳共渗工艺、组织、性能进行了试验研究。结果表明,渗层厚度与处理温度和时间关系符合由扩散过程控制的动力学规律;共渗气氛存在一个最佳丙烷含量,大约为1％～2％;得出最佳热处理工艺参数,560℃×2h,1.5％C_3H_8。用此工艺处理的40Cr试样得到了以ε相为主的渗层。该渗层有足够的硬度(HV≈800)及良好的耐蚀性,满足了对工件使用性能的要求。     

热处理对渗碳层组织和接触疲劳性能的影响

用滚轮试样测定了热处理工艺对18Cr2Ni4WA钢渗碳层组织和接触疲劳性能的影响,优选出了最佳工艺。并从残余奥氏体、未溶碳化物和马氏体回火程度几个方面分析了组织和性能之间的关系。     

高强度炮钢的组织和力学性能

研究了PCrNi3MoVA、 32Cr2Mo1VA和 2 5Cr3Mo3NiNb等三种高强度炮钢淬火高温回火后的显微组织和力学性能。结果发现 ,2 5Cr3Mo3NiNb钢组织中碳化物总量高、并且含有大量的M2 C碳化物 ,表现强烈的回火二次硬化效果。 2 5Cr3Mo3NiNb钢高温强度和硬度下降率低于PCrNi3MoVA钢 ,与 32Cr2Mo1VA钢相当 ,而其断裂韧性高于 32Cr2Mo1VA钢。 2 5Cr3Mo3NiNb钢具有高的韧性和高温强度及硬度 ,可用于长寿命炮管     

减少45钢淬火开裂

讨论了某型无源干扰发射装置中45钢零件淬火开裂的主要原因，提出了防止零件淬火开裂常用的各种措施和方法，分析了减少45钢零件淬火开裂的典型案例，以减小45钢淬火开裂倾向，提高装备的可靠性．     

水溶性淬火介质在我厂的应用

我厂某产品的一个零件,材料是60~#钢,要求硬度为HRC52～57,零件形状如图1所示。零件的工作状况是,以极快之速度撞击一块HRC40～45的钢板,使20度斜刃部刺扎在板上保持不动。因此要求该零件20度刃部不得有软点。     

不同碳钢在塑性变形与裂纹扩展中的声发射研究

利用声发射技术对30Cr Mo与35Cr Mo结构钢紧凑拉伸试样进行相关研究。通过声发射的振铃计数和能量计数,研究两种不同含碳量、不同拉伸速度下的声发射特征参数与塑性变形的关系,结合荷载-位移曲线对声发射振铃计数率和能率进行分析。结果表明:含碳量指标对声发射信号特征参数有影响;30Cr Mo钢的声发射信号在整个过程中较为平稳,35Cr Mo钢在变形中后期的信号多于前期信号;声发射能量与振幅参数具有近似对数关系ln E=a+bx,式中b值与含碳量有关。     

45钢在爆炸加载条件下的表面硬化效应

通过提高金属材料表面的硬度,改善耐磨性,可提高材料的环境服役行为。利用爆炸加载方法可在45钢板的表面制备出晶粒尺寸细小、界面密度高的硬化层。结果表明:爆炸加载使材料表面发生强烈塑性变形,表层晶粒得到充分细化,硬度和磨损量随着距表面距离的增加呈梯度变化;与原始试样相比,爆炸加载后45钢表面显微硬度提高2.46倍,磨损量为原始试样的45%。     

枪管高频光亮淬火取代铅炉淬火

<正> 枪管的原材料规定为50AE钢,其化学成份和调质处理后的机械性能指标按YB481—80规定。该零件最终热处理按产品图规定为局部淬火,要求从大头端面起70～80毫米以内淬火并回火的硬度HRC40～45。技术条件要求内膛光洁度经毛刷擦拭后线膛达到?9。原工艺采用铅炉淬火,问题较多。为了解决铅炉淬火存在的问题,我们改用高频光亮淬火——即高频感应加热,同时给零件浸涂酒精保护线膛的一种工艺方法。     

40Cr钢喷丸强化规律

本文对40Cr钢淬火后200℃和550℃回火的两类试样,进行了多种规范喷丸和后处理,测定5×10~6次循环基数的疲劳极限,并进行了断口分析。根据疲劳源位置和疲劳极限的变化规律,建立了两种类型喷丸强化曲线,该曲线的横座标采用了新的喷丸强度度量参数——残余压应力区宽度Z_0~-。最后给出了喷丸后磨光和不磨光两种状态下的优化喷丸准则。     

18Ni钢表面软化技术研究

18Ni是马氏体时效型超高强度钢,广泛用于航空和航天。该钢经固溶时效处理后,具有极高的强度和韧性。在某些工程应用中,要求18Ni材料加工的零件基体具有较高的强度和硬度,以获得必需的结构强度,同时要求表面具有较低的硬度。本文通过采用激光热处理的方法,在模拟某吊挂零件的18Ni材料试样表面获得了深度0．2～0．5mm、硬度HV282～320的表面软化层,达到零件使用设计指标,使该钢种作为某型发射架吊挂零件的工程应用成为可能。     

45钢托弹板球化退火工艺

<正> 一、引言 我厂生产的WQ201产品托弹板,原材料为45钢冷拉钢带,壁厚为1. 5_(-0.12)毫米,供货状态为再结晶退火。该产品零件采用冷冲压成型。当供应的原材料中存在着较多的片状珠光体时,会造成零件23.5_(-0.28)毫米处冲压下料时的剪切开裂现象,其裂纹如图1所示。为此我们采用球化退火工艺,使之进一步球化,以确保冲压成型质量。     

Cr12MoV钢渗硼－淬火复合工艺研究

对Cr12MoV钢试样进行了粉末固体渗硼－淬火复合工艺试验,并进行了组织分析与性能测试,确定了提高Cr12MoV钢耐磨性的粉末固体渗硼－淬火复合工艺参数。     

大型冷作模具受力分析与镶套组合

受力分析表明,对承受较大内压的大型冷引伸模具,采用组合模和过盈配合的结构形式,与整体模相比,可获得较有利的应力分布。内型模选用6W6Mo5Cr4V钢,硬度为HRC60～62;第一层外套选用T10钢,硬度为HRC40～45;第二层外套选用45钢,硬度为HRC38～42。试验和使用结果表明,组合结构显著地提高了模具的使用寿命。     

N80和Cr13钢在含CO2油田采出液中缓蚀性能研究

利用电化学工作站测试N80和Cr13两种钢在饱和CO_2油田采出液中添加不同浓度的ZK缓蚀剂的腐蚀行为,分析缓蚀剂用量对其腐蚀行为的影响规律,用高温高压反应釜借助失重法和腐蚀形貌观察确定最佳缓蚀剂用量下两种钢的缓蚀性能。结果表明:静态时,N80和Cr13钢在饱和CO_2油田采出液中分别呈现活化和钝化特征,N80钢的ZK缓蚀剂最佳用量为500 m L/L,而Cr13钢则为1 000 m L/L;动态时,N80钢缓蚀效率达97.95%,而Cr13钢则为95.20%。     

25Cr2Ni4WA钢热处理工艺的改进

<正> 56式半自动步枪、冲锋枪的重要零件——击针、击锤、拉壳钩等多采用25Cr2Ni4WA钢制造。该钢的Ac_3=750℃,Ac_1=685℃,M_s=310℃,在枪械生产中常用的热处理工艺是,淬火温度850～870℃,回火温度160～220℃,金相组织为回火马氏体和少量