反对称竖直柱荷载环形基础的内力计算(下)

<正> 五、算例 如图6所示,环形基础的外径D_0=16.7m,内径D(?)=15.3m。我们把它分成二十四个单元,按两种不利荷载情况进行计算,第一种反对称荷载情况,是在2、22点上作用柱集中荷载p_1;6、18点上作用柱集中荷载P_2。第二种反对称荷载情况,是在4、8、16、20点上作用集中荷载P~1,0、12点上柱荷载为零。上部结构水平力传来的弯矩为M=20000kN·m。 钢筋砼基础材料E=2.3×10~7kPa,地基的变形模量E_0=40000kPa。     

环形基础在竖直荷载作用下的内力计算

本文把地基视为半无限弹性体,应用弹性理论的方法,建立了在半弹性体界面上一矩形面积c×b作用有竖直均布荷载对于界面任意点的沉陷公式,把环形基础划分为若干长度相等的单元,根据各单元端点的形变谐调方程式和单元的静力平衡方程式建立环形基础的总体方程,解之,可求得基础的内力、地基反力及沉陷值。 应用本文方法所求得的基础内力与把地基反力视为均布的形式所求得的基础内力,两者相差可达10～20％,甚至更大些。     

关于“环形基础在竖直荷载作用下的内力计算”一文的讨论

<正> E.Bowles在文献[1][2]中所述环形基础的计算方法及洪建国同志在本刊1981年第2期,文献[3]中所述的改进方法,均未考虑扭矩及弯矩随截面位置改变而方向改变的影响,这在柱数较少时,计算结果偏小,按文[3]四柱环形基础的例子,柱间跨中弯矩M_2偏小10％(见本文算例),若为三柱环形基础,误差更大,这在设计中是不允许的。当柱数较多时,文[1][2][3]的计算方法误差不大,但等分的单元数要增加,否则不能反映弹性地基上土反力间的     

大型油罐环形基础内力计算与分析

根据大型油罐环形基础的受力特点,分析了影响环形基础内力计算的相关因素,对目前设计环形基础的主要方法作了回顾与分析,并用有限元法分析了不均匀沉降对环形基础内力的影响。最后指出：在软弱的非均质地基中,环基的设置和配筋率主要取决于环形基础的不均匀沉降。     

水平荷载作用下异形柱框架结构内力计算

推导了异形截面柱抗侧刚度的计算公式,阐述了在水平荷载作用下异形柱框架结构内力与位移的计算方法。     

刚性环形基础的内力沉降及倾斜计算

本文叙述了竖直柱荷载作用下刚性环形基础的内力计算。根据我国规范用分层总和法推导了在环形均布荷载作用下及在水平力或偏心荷载产生的弯矩作用下,环形基础的沉降与倾斜的计算公式,并讨论了地基压缩层的厚度。     

在竖向荷载作用下框架结构内力计算的独立柱法

为了方便、快捷、精确地手算框架结构在竖向荷载作用下的内力,将框架结构按柱分解为若干个独立的柱子,与柱子相连的横梁视作约束弯矩,导出独立柱位移的计算公式,运用追赶法计算每根柱子的内力和位移;与此同时,与柱子相连的梁的另一端弯矩,也可计算出来作为相邻柱子的附加外荷载,每个柱子分别独立计算.通过两轮计算,可得到令人满意的计算精度.     

环形预应力电杆计算方法介绍(上)

环形预应力电杆属于环形截面受弯构件,以往国内一般都是沿用1966年武汉鉴定会推荐的按破坏阶段计算的方法进行计算的。1974年我国颁布了《钢筋混凝土结构设计规范》TJ10—74(以下简称《规范》),在《规范》中增添了“预应力混凝土结构构件计算”一章,并列出了沿周边均匀配筋的环形截面受弯构件的强度计算公式。我认为今后应按《规范》,即按单一安全系数极限状态的设计方法进行电杆计算。下面介绍计算环形预应力电杆的具体方法与内容。     

附着架的附着支承结构内力及作用在建筑结构上的荷载计算(上)

本文根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010和附着式升降脚手架受力特点和传力方式,给出了吊拉式和导轨式附着架附着支承结构内力、附着架作用在建筑物结构构件上荷载的简化计算方法,以期从设计计算的角度保证附着架的安全。     

单调反对称荷载下钢筋砼梁柱中节点数值分析

本文采用ABAQUS对单调反对称荷载作用下的钢筋混凝土梁柱中节点进行了数值模拟。首先分析了损伤因子和模型网格大小对梁端荷载–位移曲线的影响;其次从试件的梁端荷载-位移曲线、破坏模式、邻近节点区梁端受拉纵筋应变3个方面对比分析了有限元计算结果与试验结果,验证了有限元模型的有效性;最后重点研究了不同轴压比和不同核心区配箍率下单调反对称荷载的钢筋混凝土梁柱中节点的钢筋力学行为。研究结果表明:受压损伤因子大小对梁端承载力有明显影响,而受拉损伤因子对梁端承载力的影响可以忽略;邻近节点区梁端纵筋在柱顶轴力施加过程中(梁端未施加荷载)就产生了拉应变;节点核心区箍筋在低轴压比下产生显著应变的时间要早于高轴压比下;处于节点核心区中部区域箍筋应变较其上下箍筋应变大。     

土质地基上受集中力作用的有限长梁内力分析

为了使理论结果能尽可能准确地反应实际情况,就土质地基上受多个集中力作用的有限长梁的内力计算方法进行了对比分析。采用基于Winkler假定的计算方法和基于弹性半无限空间理论的计算方法,通过理论分析这两种计算方法的差异,并采用FLAC^3D进行数值模拟。计算结果表明基于Winkler假定的计算方法较真实地反应了有限长梁的实际受力情况。     

土结相互作用的地基沉降和结构内力计算方法

基础不均匀沉降将在上部结构内产生附加内力,而且地基变形也是随施工过程逐渐累积的过程．然而,常规计算方法既没有充分考虑上部结构、基础、地基之间的共同作用,也没有反映施工过程对结构内力的影响．针对上述问题,笔者推导了施工过程中地基变形和结构内力的计算公式,提出了考虑土结相互作用并模拟施工过程的实现方法．为研究地基变形和结构内力提供了手段,对采动区土地复垦及抗变形建筑物的设计、施工,防止或减轻地基变形对建筑物的损坏等具有重要现实意义．     

混凝土柱下单独基础基底尺寸的计算

对混凝土柱下单独基础的基底平面尺寸作了探讨，得出了两种直接计算公式，方法简明实用，为基础计算提供了方便。     

异型柱结构内力分析研究

异型柱结构由于柱截面几何形状和平面布置的特殊性，内力分布与变形同矩形柱结构有较大的差别。本文针对异型柱结构的特点，建议了柱单元模型、计算简图及合理计算参数的选取，并对一异型柱工程按不同的计算模型进行了内力分析对比。最后将几个常用设计软件在异型柱结构内力分析和设计方面的功能列表比较，以供工程设计人员选用时参考。     

深基坑锚拉桩上外荷载及其受力变形开挖响应

在基坑的整个开挖过程中,锚拉桩上作用的外荷载是不断变化的,研究支护桩所受土压力和锚索拉力的变化规律及其内力变形开挖响应,对优化桩锚支护结构的设计、保证开挖过程中基坑的稳定性具有十分重要的意义。结合重庆市某深基坑工程,通过FLAC^3D数值模拟、现场监测的方法,分析了在基坑分步开挖过程中锚拉桩所受的土压力和锚拉力的变化规律,以及桩身变形和弯矩随基坑开挖的变化。结果表明:数值分析与现场监测所得规律较为符合;在开挖过程中,支护桩所受的土压力值逐渐由静止土压力向主动土压力转变,开挖完成后呈现“上下小,中间大”的分布特征,最终作用的土压力小于经典理论计算值;锚索预拉力在初始张拉锁定后较短时间内即发生25%~35%的损失,在开挖期间呈现波动增大的趋势,最后稳定值大致为初始预拉力的80%;桩身弯矩和变形的分布形状协调一致,均为朝向基坑开挖侧的外凸型,最大值出现位置经历“从上往下再往上”的变化轨迹。     

整体提升脚手架内力计算

由于建筑物的形状不同，在建筑施工过程中所用的整体提升脚手架的布置也就不同，从而造成了整体提升脚手架在实际运用中内力的差异。基于这种原因，本文通过对整体提升脚手架设计方法的研究，建立了三跨连续梁的力学模型，分析了其受力特性，对脚手架在实际布置的最恶劣工程中所受到的各种载荷进行分析，从而得到了整体提升脚手架内力的一般求解方法。把上述方法求解出的各种载荷下的内力进行组合，即可用于验证脚手架的安全性。本文所述方法在脚手架设计时具有通用性。     

垂直静载荷试验的自平衡试桩法

介绍南通邮政综合楼桩基承载力自平衡试桩法试验,并与锚桩法作了对比,提出桩端承力测试、利用的思路。     

交通荷载作用下层状地基沉降简化分析方法

基于层状地基的应力和位移场基本解,建立了层状地基表面作用静荷载时的应力和位移的解答,对分析过程中含有O(1/r)和O(1/r2)的奇异积分作了妥善地处理,提高了计算结果的精度。针对交通荷载作用下高速公路软土地基的变形规律,通过拟静力法将车辆动荷载简化为两种特定分布形式的静荷载。计算结果表明:传统的Boussinesq联合分层总和法在均匀地基中能得到比较准确的沉降值,但在层状地基中计算得到的沉降值误差比较大。并以上海标准层状地基为例,针对不同荷载分布假设进行了沉降分析。