不同Mn含量对A2B7型La-Y-Ni储氢合金性能的影响

采用真空熔炼法制备了不同Mn含量的A2B7型LaY2Ni10.2—xMnxAl0.3 (x=0.1、0.2、0.3、0.4、0.5)储氢合金。通过物相性能测试、气态储氢性能测试和电化学充放电循环性能测试等方法,系统研究了B侧Mn元素部分替代Ni元素对合金相结构和性能的影响。结果表明：制备的合金为多相结构,其中,主相为Ce2Ni7,副相为Gd2Co7、PuNi3和LaNi5。随着Mn含量的增加,Ce2Ni7相含量先增大后减小。当x=0.3时,LaY2Ni9.9Mn0.3Al0.3合金有最大吸氢量,为1.132%。经过150次充放电循环,x=0.3时,合金的容量保持率最高,为58.0%。     

Cu对La-Y-Ni系A2B7型储氢合金微观结构及电化学性能的影响

采用真空感应熔炼法,浇铸于中频感应炉的旋转铜辊,快淬制备LaY2Ni10-xMn05Cu (x=0,0.2,0.4,0.6)储氢合金薄带,在Ar气氛下1248K热处理32 h,研究Cu元素部分替代Ni对合金微观结构和电化学性能的影响.研究表明:LaY2Ni10-xMn0.5Cux由Ce2Ni7和PuNi3相两相组成,其...     

RE(RE=Nd,Sm,Pr)部分替代La对A_2B_7型合金电化学贮氢性能的影响

La-Mg-Ni系A2B7型合金由于其高的放电容量被认为是最具希望的Ni-MH电池负极材料,然而,低的电化学循环稳定性制约着合金的实际应用。为了改善La-Mg-Ni系A2B7型合金的电化学贮氢性能,用RE(RE=Nd,Sm,Pr)部分替代合金中的La,用感应熔炼及退火工艺制备了La0.8-xRExMg0.2Ni3.35Al0.1Si0.05(RE=Nd,Sm,Pr;x=0,0.2)电极合金。为了抑制Mg在熔炼过程中的挥发,熔炼过程中采用氦气作为保护气氛。用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)分析了铸态及退火态合金的微观结构,并测试了铸态及退火态合金的电化学贮氢性能,比较了不同稀土元素替代La对合金电化学性能的影响。结果表明,铸态及退火态合金包含两个主相,具有Ce2Ni7型结构的(La,Mg)2Ni7相以及Ca Cu5型结构的La Ni5相。RE(RE=Nd,Sm,Pr)部分替代La未影响合金的相组成,但使合金的相含量发生明显改变。此外,元素替代使铸态及退火态合金的组织明显细化。RE(RE=Nd,Sm,Pr)部分替代La显著改善了合金的电化学贮氢性能,包括电化学循环稳定性、放电容量及电化学动力学性能。     

Mn部分替代Ni对LaMg2Ni9系列储氢合金电化学性能的影响

采用共沉淀还原扩散法制备了LaMg2Ni9系列AB3型储氢合金,研究了LaMg2Ni9-xMnx(0.0≤x≤4.5)储氢合金的放电容量,循环稳定性和活化性能,并用X射线衍射和扫描电镜对产物的组织结构进行微观分析.结果表明,采用该方法制备的LaMg2Ni9-xMnx(0.0≤x≤4.5)系列合金,x的取值对合金的最大放电容量和循环稳定性都有很大影响-随着x值的增加,其最大放电容量呈先增大后减小的趋势,尤其是当1.5＜x＜3.3时,合金的最大放电容量显著增加并在x=3.3处取得最大值160mAh/g;而对其循环稳定性,则是当0.0＜x＜2.1时,变化不大,当2.1＜x＜3.0时有所增强,当x＞3.0时急剧恶化.另外,x的取值对合金的活化性能影响不大,活化次数在8次～14次之间.综合考虑所研究性能,认为在采用该方法制备的LaMg2Ni9-xMnx(0.0≤x≤4.5)AB3型储氢合金中,LaMg2Ni6.0Mn3.0的综合电化学性能最好.     

元素替代在AB5型储氢合金中应用的研究进展

简要回顾了AB5型储氢合金的发展历程,综述了元素替代对AB5型储氢合金相结构与储氢性能的影响,总结了各种元素进行替代的研究进展。就目前的研究现状指出了元素替代在AB5型储氢合金应用中存在的问题以及今后的发展方向。     

Mn元素对Fe-Ni-Co合金热膨胀性能影响

研究了Mn对(Fe64Ni32Co4)1-xMnx(x=0,2.2,4.4,6.6(%,质量分数))合金物相、热膨胀性能影响,利用穆斯堡尔谱分析了合金内场分布及Mn对合金热膨胀性能的影响机制。结果表明,Mn促使合金生成FCC单相,增大其热膨胀系数。Mn含量较低时,穆斯堡尔谱为连续的铁磁六线谱迭加而成,当Mn含量增加到6.6%后则由顺磁单峰和铁磁六线谱迭加组成,Mn元素添加降低了合金中高自旋Fe原子数量,进而减弱升温过程中高自旋Fe原子向低自旋原子引起的体积缩小作用,是导致合金热膨胀系数增加的主要原因。     

微合金元素Al对热塑性的影响

<正>Al可以AlN的形式析出,AlN、VN、Nb(CN)和TiN最容易析出的温度分别为815℃、885℃、950℃和接近因相线温度,析出温度越低析出物的颗粒越细小,对钢的热塑性影响越大。AlN沿奥氏体晶界析出,在应力的作用下析出物附近会形成微裂纹,导致晶界脆化。添加微合金元素Ti争夺钢中的N形成TiN,使Al仍处于固溶状     

AB5型含Mn储氢合金的研究综述

文章评述了近年来人们对提高AB5型含Mn储氢合金综合性能所进行的研究。通过综述AB5型含Mn稀土系储氢合金Mn在合金中的作用及Mn含量变化、显微结构等对储氢合金的影响,得出储氢合金中Mn对吸氢平台压力、储氢容量、吸放氢速率、循环寿命的影响。通过利用Mn元素对B侧元素的部分或全部替代或Mn被其它元素替代,可以对AB5型储氢合金进行更深入研究,从而进一步提高其综合性能。     

替代方式对稀土系储氢合金电化学性能的影响

本文采用Co、Mn、Cu同时替代La Mg2Ni9中的Ni,并且与Cu单独替代时合金的电化学性能进行了比较,实验结果表明,与单元替代相比,多元替代有着较高的放电容量和较好的活化性能,但是其循环稳定性较差,文章系统的分析了产生此种现象的原因。此外,通过对综合性能最佳的合金La Mg2Ni2.7Co2.1Mn2.7Cu1.5进行X衍射分析,从微观角度进一步研究了储氢合金成分对合金电化学性能的影响,认为La4Co3和Mg Co Cu0.9Ni0.1可能是提高合金的最大放电容量的原因。     

Ce替代La对储氢合金结构与性能的影响

采用感应熔炼法制备了La_(1-x)Ce_x(NiCoMnAl)_(5.05)(x=0,0.25,0.50,0.75)系列合金,并对其进行了PCT气态吸放氢测试。结果表明,随着Ce替代量的增加,合金的晶胞体积逐渐减小,轴比c/a逐渐增大;随替代量的增加合金的放电容量逐渐降低,其高倍率放电性能先提高后降低,x=0.25时合金的倍率放电性能最好;而合金的循环寿命随Ce替代量的增加而逐渐提高;随替代量的增加合金的最大吸氢量逐渐减小,但其放氢平台压力却逐渐提高。     

压制温度对Al90Mn8Ce2合金强度的影响

采用粉末冶金技术,在一定压力和温度下,制取致密块体高强度Al90Mn8Ce2合金,其尺寸为20mm×10mm。在553K～853K温度下,压力为1.2GPa,保压时间为30分,合金的空隙率小于1%。在温度为773K压制,合金抗压强度为895MPa,随着压制温度的进一步增加,抗压强度降低。     

TiMn2储氢合金中部分Mn被取代后储氢性能的改善

为降低TiMn2 储氢合金的滞后效应 ,分别采用Fe元素和Fe ,V两种元素取代合金中的部分Mn元素。PCT (pressure composition tempera ture)测试结果表明 ,Fe元素取代合金中的部分Mn元素可以降低合金的滞后效应 ,而Fe ,V两种元素同时取代合金中的部分Mn元素时不仅降低了合金的滞后效应 ,而且大大提高了合金的储氢容量。根据不同温度下的PCT测试结果可以推出各体系的焓变和熵变。TiFe0 1 Mn1 9和TiFe0 1 V0 2 Mn1 7的焓变分别为 3 6 9和 2 9 19kJ·mol- 1 。     

Si元素对Ti基储氢合金电化学性能的影响

为了改善Ti基储氢合金的电化学性能，采用Si元素部分替代Mn元素的方法，分析研究了Ti基储氢合金Ti03Zr0．225V0.25Mn0．25-xNi0.5Six的相结构及电化学性能。结果表明，合金均由六方结构的C14型Laves主相和立方结构的TiNi第二相构成；随着Si元素替代量x的增大，合金的活化性能降低，而循环稳定性得到很大程度的改善。     

对Al—Mn合金工艺性能的研究

简介了Al-Mn合金通过对铸锭高温均热处理,可以消除其冷轧板材再结晶退火后的粗晶组织和改善其深冲性能的途径,从而用空气炉退火代替盐浴垆高温快速退火。     

合金元素对钒基固溶体储氢合金组织与电化学性能的影响

制备了添加不同含量合金元素Sc、Y的V3Ti Ni0.56系钒基固溶体储氢合金,通过显微组织观察,以及电化学腐蚀性能、充放电循环稳定性的测试与分析发现:合金元素Sc或Y的添加,有利于提高合金的电化学腐蚀性能、充放电循环稳定性,复合添加合金元素Sc和Y的效果较单一添加好。与V3Ti Ni0.56合金相比,复合添加合金元素Sc和Y可以使合金腐蚀电位正移193 m V,充放电循环20次后合金的放电容量衰减率从95%减小至21%。     

球磨时间对MmNi3.9Co0.45Mn0.4Al0.25-CoB复合储氢合金电化学性能的影响

采用机械合金化方法制备MmNi3.9Co0.45Mn0.4Al0.25-CoB复合储氢合金.通过X射线衍射(XRD)分析、扫描电子显微镜(SEM)分析、充放电及线性极化测试.研究了球磨时间对复合储氢合金相结构及电化学性能的影响.研究结果表明:随着球磨时间的增加,复合储氢合金的衍射峰逐渐宽化,杂散衍射峰消失,表现出非晶化趋势;复合储氢合金颗粒尺寸变小,并星球状均匀分布.电化学测试结果表明:当球磨时间达到45 min时,复合储氢合金具有较好的活化及高倍率放电性能,30次循环容量保持卒最高,达到90.66%,表现出良好的电化学动力学性能及催化活性.但当球磨时间过长时,合金颗粒出现相互粘连及团聚的情况,局部出现较大结块,导致复合合金电极的交换电流密度降低.     

石墨烯复合及Y替代La对AB_5型储氢合金电化学性能的影响

用熔炼法制备储氢合金La Ni_(3.55)Mn_(0.4)Al_(0.3)Co_(0.75)及Y掺杂储氢合金La0. 9Y0. 1Ni3. 55Mn0. 4Al0. 3Co0. 75,并用球磨法将La0. 9Y0. 1Ni3. 55Mn0. 4Al0. 3Co0. 75与石墨烯复合制得复合储氢材料。各样品的电化学性能测量发现,用Y部分替代La可以提高储氢合金La Ni_(3.55)Mn_(0.4)Al_(0.3)Co_(0.75)的最大放电容量、循环稳定性和高倍率放电特性。复合石墨烯后样品La0. 9Y0. 1Ni3. 55Mn0. 4Al0. 3Co0. 75-石墨烯的电化学性能进一步提升,其最大放电容量达到290 m Ah/g,60次循环后电极的容量保持率为85. 7%,样品的高倍率放电性能表现出色,放电电流在900 m A/g时容量保持率为80. 4%是La Ni_(3.55)Mn_(0.4)Al_(0.3)Co_(0.75)样品的1. 5倍。     

E982光谱仪分析Al—Mn中间合金中杂质元素

介绍了用Ｅ９８２光电直读光谱议快速测定Ａｌ－Ｍｎ中间合金锭中杂质元素的方法。考查了方法准确度、精密度。