进口小型电磁阀检测与维修一例

图1所示为一台国外引进气动设备上的一个小型电磁阀的结构原理图。这是一个先导式二位三通截止阀。主阀由阀体、阀座、阀芯(由阀芯杆、小密封垫、大密封垫组成)和端盖构成。旋出端盖,可将阀座连同阀芯一起从阀体中取出。阀的工作原理是:电磁先导阀的线圈断电时,在弹簧的作用下,动铁芯下部的胶垫堵住喷口a,切断气源通往主阀芯右端的气路,主阀阀芯右端腔室与先导阀排气口b相通,大密封垫8的右侧无气压作用,而主阀阀座内腔与气源P相通,压缩空气同时作用在大密封垫8的左侧与小密封垫4的右侧,但由于它们的受压面积不等,     

超超临界机组高、低旁减压阀泄漏处理措施浅析

由于超超临界机组高、低旁减压阀本身结构的原因,蒸汽会对阀芯和阀座密封面形成直接冲刷,加上如果启动时预热、疏水不充分,或者机组检修后介质中含有杂质等原因,会对阀芯、阀座密封面形成损伤;阀门损伤产生的泄漏会持续扩大并影响机组经济性,同时也影响阀后管道的安全,甚至造成事故。对高、低旁减压阀阀芯和阀座进行改造,使阀芯阀座不直接冲刷,大大减少了内漏情况的发生,增加了机组的安全性和经济性。     

全液压转向器组合阀的结构改进

正1.改进原因老式全液压转向器组合阀上的溢流阀和双向缓冲阀在使用过程中,若其阀芯与阀套、钢球与阀座锈蚀,或被液压油中的异物卡滞,及密封圈老化、弹簧失效、密封面磨损,均会造成全液压转向器工作异常。出现以上故障后,均需进行拆检和修理。老式溢流阀和双向缓冲阀阀芯安装孔均不是通孔,其阀芯、阀套、阀座难以取出,由此导致组合阀因无法修复而报废。这不仅加大了     

GJW111型挖掘机传动系统七故障

1.制动不灵挖掘机在行驶过程中,当踏下制动踏板时,不能迅速减速或无制动效果;当各车轮制动转矩不一致时,机械产生侧向滑移。原因及排除方法是:(1)蓄能器内氮气压力不足;应补充氮气使其压力达到2.5 MPa。(2)制动阀阀芯卡滞;应检修清洗制动阀。     

基于Fluent的不同阀芯与阀体组合的数值模拟研究

从理论上分析液压节流阀的最佳结构形状,利用Fluent软件对不同结构阀芯与阀体组合形式内的流场和压力梯度进行分析。分析得出:单独改进阀座或阀芯时,阀芯对内部流体流动影响较大;在所建立的模型中,双锥面阀座与单锥面阀芯结构的组合阀内流体流动最稳定。     

双阀座止动式旋塞阀设计及接触应力分析

针对目前常用的旋塞阀容易发生转动失效的问题设计了一种双阀座止动式旋塞阀。该旋塞阀在发生井喷关闭后,可有效减小旋塞阀球形阀芯和阀座之间的接触应力,减少球形阀芯的变形,从而使旋塞阀开启转动力矩变小,并能保证其密封的可靠性,有效解决了旋塞阀容易发生转动失效的问题;另外还通过建立球形阀芯和阀座接触的力学模型和ansys有限元分析软件分别对旋塞阀工作时球形阀芯和阀座的接触应力进行了理论计算和有限元分析。     

皮囊蓄能器在高温强震环境中的使用

我院于1984年为两台大型热轧机设计的液压压下系统中,设置了6只皮囊蓄能器,由于蓄能器是安装在轧机机架上,所以受到钢坯产生的高温幅射及轧件在轧制时的强烈冲击和震动的影响,因此,对蓄能器的正常使用很不利。针对这些问题,我们采取了以下措施。一、蓄能器皮囊的充气阀为单向阀形式,靠锥面密封(见图1)。由于蓄能器在工作时受到强烈震动,致使阀芯产生松动,造成皮囊里的气体逐渐漏失,因此,我们在充气阀的密封盖内垫入3mm 左右的硬橡胶垫,这样便减少了漏气现象,效果好且方法简     

倒角阀座式水压锥阀空化射流动态行为数值模拟

使用可压缩的VOF空化两相流算法对倒角型阀座水压锥阀的空化射流进行了三维瞬态流场仿真。模拟结果揭示,空化结构首先在狭窄的倒角阀座流道内以附着空化的形式出现;在压差为4.4 MPa的工况条件下,空化分布集中在3个区域,阀座流道内及阀芯后沿的附着型空化,阀座流道至阀芯后沿的漩涡空化。射流势核在阀座流道入口及阀芯后沿均有分离流现象,从而诱发附着型空化;而大尺寸漩涡结构主要分布于射流势核的自由剪切层侧,漩涡空化亦相应地集中在自由剪切层侧,壁面侧偶发性形成薄层型漩涡空化。由于整体的空化行为涉及多个不同类型空化的耦合,其动态演变的周期特性受到干扰。阀座流道后部的脱落空化伴有明显的三维漩涡结构,阀芯后沿的漩涡空化与附着空化通过耦合作用形成大尺寸汽泡结构,揭示了后沿下游稀疏分布的大尺寸空化结构的产生过程。通过开展三维瞬态模拟,结合流场结构探索了空化射流的动态特性,从流体力学的层面解释了实验观测到的空化形态及分布规律。     

溢流阀的故障及维修方法

溢流阀在液压系统中起着控制压力的作用,如果出现故障,将会影响整个系统的稳定性、可靠性、运动粘度及正常工作。因此,对溢流阀出现的故障应引起足够重视,现介绍几种常见故障及维修方法。 1.系统压力升不高 (1)溢流阀主阀芯锥面密封差 产生的原因有:①主阀芯锥面磨损或不圆。②阀座锥面磨损或不圆。③锥面处有脏物粘住。④主阀芯锥面与阀座     

不同调节特性阀门在蒸汽减压装置中的应用

我厂一台２０Ｔ蒸汽减压装置上使用了一只某厂生产的Ｙ４５Ｙ １００—Ｄｇ１５０减压阀,安装后一直不能正常使用,流量减小时输出压力大于０．５ＭＰａ,我厂工艺要求为０．３ＭＰａ。为此靠调整前面的一只型号为 Ｐｇ４０－Ｄｇ１５０截止阀来工作。但因动作频繁铜套丝扣磨损,易造成滑丝,产生闹芯冲击,多次造成故障影响生产。 几年后在设备维修中,亦对该阀进行了彻底检查,未发现阀芯与阀座有接触性损伤,仔细检查时发现该阀芯与阀杆的配合尺寸上有问题。上阀芯为中９．６ｍ ｍ,上阀座为７８ｍｍ,下阀芯为７７．８ｍ ｍ,下阀座为…     

高压匀质泵体特种材料切削工艺分析

本厂生产压力为40MPa、60 MPa系列、流量为1M~3/h以上高压大流量匀质泵,其主要部件主泵体中六只单向阀,高压阀芯、阀座、击环、低压阀座、柱塞等零件均为特种不锈钢材料。较为典型的如抗咬不锈钢(Cr20Mn10-Ni4Si3N)硬质不锈钢(Cr15MoCoV)等,这些     

低压下锥阀振荡空化的可视化试验研究

锥阀是压力控制阀中常用的阀结构形式,其阀芯的轴向振荡直接影响着压力控制阀的调压精度和工作稳定性。针对先导级锥阀,运用可视化的试验方法,研究锥阀在弹簧预压缩量不变且开启压力低于2.5 MPa时的阀芯振荡过程和阀口空化现象。结果表明,阀芯的振荡型态与流量密切相关。在流量低于2.0 L/min的失稳振荡现象中,阀芯会撞击阀座,阀口处流场瞬间断流,大量气泡在阀口尾部快速溃灭,并出现明显的回弹现象;在流量高于2.6 L/min的失稳振荡现象中,阀芯不会撞击阀座,阀口处出现有空化和无空化两种情况,且有空化失稳振荡时的阀芯振动和压力波动幅值明显大于无空化时;流量介于2.0~2.6 L/min时,阀芯的失稳振荡处于过渡区间,撞击阀座和不撞击阀座的现象都可能出现。     

可转割槽刀

我厂生产的8S—12.5系列冷冻机中有阀盖和外阀座两个零件(见图1阀盖零件图),年产量各一万件左右。很多年来,由于加工较困难,零件上的6—Φ9.5±0.1孔的底部未割环槽(图1中Φ10.1×1.5深),所以宝塔形小弹簧被装入Φ9.5±0.1孔中后,会产生歪斜(阀座的情况与阀盖相同)。当冷冻机高速旋转时,阀片在小弹簧上的上下往复运动频率很高,所以冷冻机运行不到一个月,即发现6—Φ9.5±0.1孔的磨损很严重,有的孔还变成了椭圆形,更严重的则使小弹簧断裂并掉入汽缸内,造成事故。     

安全阀失灵的处理

某单位一台硫酸余热锅炉,型号为Q O F11.5-5-3.82/450,额定蒸发量5t/h,已运行15年之久。过热器安全阀型号为G A42H-100、Py100、D g25,该安全阀长时间失灵、泄漏,此类安全阀购置又较难,因此问题一直未能解决,成为重大安全隐患。为此我们对此阀进行了修复。现介绍如下。安全阀结构见图1。检查发现安全阀芯与阀座接触面有损坏造成泄漏;顶针两端磨钝,顶盘磨有洼坑,造成安全阀杠杆与支点偏斜,使阀芯和阀座接触面受力不均匀而漏气。由于漏气,安全阀不能按调整好的压力动作,造成失灵。安全阀的修理:(1)用专用工具研磨阀座,合格后阀瓣与阀座对…     

新系列压铸机的压射机构

目前,苏联已生产711A10、71111、71112和71113型压铸机,合型力为630、800和1250t。这些大中型的新系列冷室卧式压铸机所用的压射机构如图1。压铸机处在原位时,即压射活塞2和增压器活塞9处在右端位置时,压射缸1连杆腔接通回油,蓄能器4充填着给定压力的气体,活塞5在下方(因为蓄能器工作腔A经止回阀6和滑阀7接通回油)。压力阀8和3,由工作液压力闭合。此工作液由干管经滑阀7而来。     

油缸液压锁

该阀安装在QD—25C爆破孔钻机上,作为支腿油缸和立塔油缸的液压锁。实践证明,它结构简单、性能可靠;兼有锁紧和过载保护作用。结构完全相同的上、下两阀Ⅰ、Ⅱ,装在油缸体(1)上。其结构如图1所示。主要由阀芯(2)、阀套(3)、单向阀座(5)、端盖(7)及调整垫(8)组成。A、B油口分别接通油缸上、下腔。E、R通换向阀进出口。职能符号如图2所示。当高压油以换向阀进入E时,推动上阀Ⅰ的单向阀座(5)向左移动,E和A通,油从E经A进入油缸上腔。同时高压油从E口进入     

稳压器喷雾阀阀芯倒角尺寸对流动的影响

V型旋转式阀芯具有流阻小,切断性能好,调节精度较高的特点。为了减小阀芯旋转时流体在阀芯和阀座棱边上剪切力以及阀门形阻系数,通常在阀芯的棱边上加工倒角来达到此目的,研究稳压器喷雾阀V型阀芯棱边不同倒角尺寸时,阀内流体流动时在阀芯与阀座上的产生的剪切力大小,以及阀芯棱边取不同倒角尺寸时对流动的各参数的影响。采用CFD软件fluent,基于RANS方程,采用有限体积法进行空间离散,使用K-ε湍流模型和SIMPLE算法,针对阀芯不同的倒角尺寸,计算稳压器喷雾阀V型阀芯在关闭时阀门的体积流量,湍流参数,壁面剪切力,形阻系数等各种参数。得到阀芯倒角对流动参数的影响规律。     

大流量高速数字阀的液压阀设计

对液压数字阀的液压阀结构包括阀芯、阀座等建立了数学建模并列出流量公式、过流面积、流量增益等表达式的具体形式;利用建立的数学模型与列写的表达式,对其液压参数的关键尺寸包括压差规定、阀口最大流速、阀芯行程、阀座通径等进行了优化设计,以找出并分析在改变液压阀的参数时,其性能上的变化,然后给出了液压阀结构设计参数,最后分析了其结构特点。     

低噪音迷宫调节阀设计

1　概述低噪音迷宫调节阀是一种流体压力平衡型套筒阀 (图 1、图 2 )。该阀适合于对高压差流体的控制。由于采用了迷宫套筒 ,可以完全控制流体流经阀内件时的流速 ,从而大幅度降低了高压差气体和蒸汽产生的噪音 ,能有效防止液体产生汽蚀 ,提高阀门的使用寿命。1 阀芯　 2 平衡密封环　 3 平衡缸　 4 上阀盖垫圈　 5 Ｐ/Ｂ垫圈　 6 上阀盖　 7 ＴＶ座　 8 聚四氟乙烯Ｖ形填料　 9 填料压盖　 10 防尘圈　 11 填料压板　 12 阀杆　 13 填料弹簧　 14 填料座　 15 阀体　 16 迷宫套筒　 17 阀座　18 阀座垫圈图 1　低噪音迷宫调节阀2　…     

基于开式蓄能器概念的压缩空气储能系统

正1闭式蓄能器与开式蓄能器在液压系统中常用的蓄能器为闭式蓄能器,其压缩空气腔是封闭的,腔室的容积随气压高低而改变。在图1中,蓄能器内空气由容积V1压缩到V2,压力由p1(通常为1个大气压)升高到p2,则蓄能器内压缩空气的压缩能为AFEBGA面积,在常用闭式蓄能器排油终止时的压力p3p1,即蓄能器内压缩空气释放的压缩能仅为FEBG面积,尚有AFG面积的能量没有得