奥氏体不锈钢应力腐蚀分析研究

详细论述了奥氏体不锈钢应力腐蚀断裂发生的条件、特征、原因和解决方法，为分析和解决奥氏体不锈钢应力腐蚀失效的问题提供了重要依据。     

316L奥氏体不锈钢的腐蚀行为

综述了316L奥氏体不锈钢应用过程中的腐蚀行为,包括晶间腐蚀、应力腐蚀开裂、缝隙腐蚀、环烷酸腐蚀、大气腐蚀和海水腐蚀。同时介绍了合金元素Mo、N和Al,以及电解质类型、温度、浓度等因素对其腐蚀行为的影响。最后讨论了应用中存在的问题,并对未来的发展做了一些展望。     

奥氏体不锈钢易腐蚀区的探讨

奥氏体不锈钢易腐蚀区形成的机理,通过金相、电镜、电子探针和气体分析、化学分析等测试手段,确认是钢锭在结晶过程中枝晶偏析而产生。在奥氏体不锈钢中,以柱状晶体内部的微区偏析,即C、Ti、N组成的Ti(CN)不均匀分布在柱状晶体的边界及枝晶间,形成枝晶偏析,致使酸洗试片经1:1盐酸水溶液热侵受蚀。氢的存在仅促使易腐蚀区更为明显。     

奥氏体不锈钢在熔融碳酸盐中的腐蚀

研究了含稀土316S和310S型不锈钢在650℃下(Li,K)2CO 3共晶熔盐中的腐蚀行为.结果表明：稀土元素能够通过促进富Cr氧化膜的形成而提高310S不 锈钢的耐蚀性能.316L(RE)由于具有较低的Cr含量,其耐蚀性能劣于310S合金.讨论了不锈钢 在熔盐中的腐蚀机理.     

高氮奥氏体不锈钢的腐蚀行为研究

研究了无镍高氮高锰奥氏体不锈钢(HNSSs)的均匀腐蚀、晶间腐蚀、缝隙腐蚀、点蚀性能及再钝化性能;与商用316L不锈钢(316LSS)对比,考察了冷变形、敏化处理等对HNSSs的微观组织、钝化膜特征及耐蚀性的影响。结果表明:固溶HNSSs的均匀腐蚀和晶间腐蚀抗力明显不如316LSS的,敏化处理不影响钢的均匀腐蚀抗力,但导致晶间腐蚀抗力急剧弱化,尤其是无Mo钢;固溶HNSSs的缝隙腐蚀和点蚀抗力优于316LSS的,特别是含Mo钢,敏化处理导致钢的缝隙腐蚀和点蚀抗力弱化;冷变形引入大量微观缺陷,导致钝化膜变薄,膜中稳定氧化物减少,保护性变差,降低了HNSSs在含Cl-溶液中的点蚀抗力,但改善了其再钝化性能;敏化析出χ相,导致HNSSs的耐蚀性下降,再钝化性能劣化,且随冷变形量增加更为显著。并讨论了HNSSs的腐蚀机理。     

奥氏体不锈钢缝隙腐蚀的数值模拟研究

采用有限元方法对304不锈钢在0.6mol/L的NaCl溶液中二维稳态缝隙腐蚀过程进行了数值模拟。采用包含对流、电迁移、扩散过程的控制方程对求解域进行求解,并利用塔菲尔关系式作为壁面电极反应的边界条件,计算了10种离子浓度和界面电势。计算出的pH值比多数采用恒电流边界条件模型的模拟结果更接近文献中的实验测试值。模拟研究可为奥氏体不锈钢的点蚀、流动腐蚀或其他腐蚀问题提供参考。     

奥氏体不锈钢的氯化物应力腐蚀开裂研究进展

奥氏体不锈钢广泛地用作石化、煤化工、电力、造纸、化学等行业主要设备和管道的材料,在煤化工、石油化工等复杂和恶劣的服役环境下,不锈钢材料的设备和管道出现腐蚀失效的问题仍屡见不鲜,尤其是应力腐蚀开裂失效最为突出。本文从氯离子含量、温度、pH值、氧气、有害介质等方面论述了奥氏体不锈钢氯化物应力腐蚀开裂的主要影响因素,探讨了奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的安全评定和现场检测的方法,并从工程实践方面提出了减缓奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的具体措施。     

新型奥氏体不锈钢高温NaCl腐蚀行为研究

通过实验室模拟垃圾焚烧炉中水冷壁环境,研究了新型奥氏体不锈钢254SMo、904L和317L在750、850和950℃下NaCl盐中的热腐蚀行为,获得了腐蚀动力学曲线;利用SEM/EDS和XRD对3种材料腐蚀产物的形貌和组成进行了观察和分析,探讨了热腐蚀机理.结果 表明:3种不锈钢在热腐蚀过程中都表现为失重,并且随着温...     

典型奥氏体不锈钢高温环烷酸腐蚀行为研究

采用管流实验法研究了321和316L两种典型奥氏体不锈钢在高温环烷酸中的腐蚀行为,并将实验结果与经验数据以及模拟结果对比分析。结果表明,不锈钢腐蚀速率随温度的上升而增加;同一温度下冲刷角90°时的腐蚀速率大于0°;试验数据与相近条件下API581数据以及在线监测数据对比结果相近;模拟结果与试验结果对比,验证了近壁处湍流强度越大的区域环烷酸腐蚀越严重。     

奥氏体不锈钢炉体应力腐蚀破裂失效分析

３１６Ｌ不锈钢是一种耐蚀性能很好的材料,但是安装质量特别是焊接质量对其应力腐蚀破裂（ＳＣＣ）性能很有很大的影响,本文针对某厂多次沿焊接热影响区（ＨＡＺ）发生断裂事故的一套３１６Ｌ不锈钢设备进行了失效分析。认为该设备的断裂属于ＳＣＣ,焊接的质量差是造成断裂的根本原因。     

奥氏体不锈钢AISI 316L腐蚀试验研究

在精对苯二甲酸(PTA)生产中,选取干燥机BM302壳体常用材料奥氏体不锈钢AIS316L为研究对象,在醋酸环境中,对AISI 316L受Br-及Cl-作用的电化学极化试验和电化学阻抗试验进行腐蚀性试验研究。试验结果表明,Br-或Cl-浓度的增加都会导致AISI 316L不锈钢腐蚀速率增加、击穿电位降低、腐蚀反应电阻减小,导致其耐腐蚀性能下降,腐蚀加剧。为PTA设备腐蚀的现场监测和设备维护提供参考依据。     

氢在奥氏体不锈钢应力腐蚀中的作用

321不锈钢在pH=1的42％MgCl_2沸腾溶液中长时间浸泡后,有32ppm的氢能进入试样,并导致29％的塑性损失,但并不能产生滞后断裂。在1NH_2SO_4溶液和沸腾(146℃)LiCl溶液中动态充氢表明,如进入试样的氢量低于某个临界值,则不会产生氢致开裂.熔盐动态充氢表明,只要进入试样的氢量超过临界值并能连续供氢,则无论是321钢还是310钢,即使在160℃也能产生氢致开裂.在LiCl溶液中阳极极化,则促进应力腐蚀;阴极极化,当电流低于临界值时则能抑制应力腐蚀,如高于临界值则导致氢致开裂,321钢和310钢的动态充氢(室温或160℃)门槛值均高于应力腐蚀门槛值,断口形貌也不同。     

提高奥氏体不锈钢磨损和腐蚀抗力的渗氮

渗氮在制造工业的各个部门得到广泛应用,借以改善奥氏体不锈钢表面的抗擦伤性能。可是,渗氮虽提高其耐磨性,但耐蚀性却下降。自八十年代中期以来,不锈钢的渗氮有了重大进展。现在,可以获得同时改善耐磨和耐蚀的渗氮层。本文重点介绍该领域的最新进展,并讨论气体渗氮和离子渗氮层的组织与性能。通过控制工艺参数,可获得各种渗氮层组织,低温渗氮可获得硬度超过1400HV的单相渗氮层,并显著改善其耐腐蚀性能。     

321奥氏体不锈钢单晶应力腐蚀断口的研究

本文观察了３２１奥氏体光盘钢在沸腾的４２％ＭｇＣｌ２溶液中的应力腐蚀行为。     

310奥氏体不锈钢应力腐蚀的透射电镜原位观察

用自制的恒位移加载台，在透射电镜中原位观察310奥氏体不锈钢在纯水中局部溶解前后裂尖位错组态的变化以及微裂纹的形核和扩展。结果表明，310奥氏体不锈钢在室温纯水中局部阳极溶解能促进位错发射，增殖和运动，在低应力下，纳米级微裂纹在无位错区中连续或不连续形核，由于介质的作用，纳米级微裂纹并不钝化成空洞或缺口，而是解理扩展。     

提高奥氏体不锈钢磨损和腐蚀抗力的氮化

氮化在制造工业的各个部门得到了广泛的应用，以期改善奥氏体不锈钢表面的擦伤性能，可是，氮化虽提高其耐磨性，但耐蚀性却下降。自八十年代中期以来，不锈钢的氮化有了重大进展。现在，可以获得同时改善耐磨和耐蚀的氮化层。本文重点介绍该领域的最新进展，并讨论气体和离子氮化层的组织和性能。通过控制工艺参数，可获得各种氮化层组织，低温氮化可获得硬度超过1400HV的单相氮化层，并显著改善其耐腐蚀性能。     

310奥氏体不锈钢应力腐蚀的透射电镜原位观察

用自制的恒位移加载台，在透射电镜中原位观察３１０奥氏体不锈钢在纯水中局部溶解前后裂尖位错组态的变化以及微裂纹的形核和扩展。结果表明，３１０奥氏体在室温纯水中局部阳极溶解促进位错发射，增殖和运动，在低应力下，纳米级微裂纹在无位错区中连续或不连续形核，由于介质的作用，纳米级微裂纹并不钝化成空洞或缺口，而是理解扩展。     

提高奥氏体不锈钢磨损和腐蚀抗力的氮化

氮化在制造工业的各个部门得到了广泛的应用，以期改善奥氏体不锈钢表面的擦伤性能，可是，氮化虽提高其耐磨性，但耐蚀性却下降。自八十年代中期以来，不锈钢的氮化有了重大进展。现在，可以获得同时改善耐磨和耐蚀的氮化层。本文重点介绍该领域的最新进展，并讨论气体和离子氮化层的组织和性能。通过控制工艺参数，可获得各种氮化层组织，低温氮化可获得硬度超过1400HV的单相氮化层，并显著改善其耐腐蚀性能。     

提高奥氏体不锈钢磨损和腐蚀抗力的渗氮

渗在制造工业的各种部门得到广泛应用，借以改善奥氏体不锈钢表面的抗擦伤性能。可是，渗氮虽提高其耐磨性，但耐蚀性却下降，自八十年代中期以来，不锈钢的渗有了重大进展，现在，可以获得同时改善耐磨和耐蚀的渗氮层，本文重点介绍了该领域的最新进展，并气体渗氮和离子渗氮层的组织与性能，通过控制工艺参数，可获得各种渗氮层组织，低温渗氮可获得硬度超过１４００ＨＶ的单相渗氮层，并显著改善其耐腐蚀性能。     

磁场对超级铁素体不锈钢与奥氏体不锈钢腐蚀行为的影响

在地热水环境中采用传统电化学方法测量超级铁素体不锈钢S44660和奥氏体不锈钢316L在不同磁感应强度下的腐蚀电化学参数,结合腐蚀形貌分析,研究了磁场对两种不锈钢腐蚀行为的影响。结果表明：在不同磁感应强度下,S44660不锈钢和316L不锈钢的腐蚀速率均存在曲线波动及阈值,即腐蚀速率随着磁感应强度的提高表现出先减小后增大。