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目前,小型矿山使用的翻车架分为通过式和不通过式两种。所谓通过式即矿车在卸载完毕后从翻车架上通过,进入自溜运输车场;不通过式即矿车卸载完毕后,从翻车架退出,进入自溜运输车场。其中不通过式翻车架(以下称翻车架)具有结构简单,使用可靠,维修方便,制造容易等特点。因此,应用越来越多。 相似文献
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金—1型底卸式矿车是根据金河磷矿建设工程的需要,由我院和金河磷矿共同设计与试制的。在设计、试制和试验的过程中,进行了多次改进,于1968年年初正式成批用于金河磷矿井下矿石运输。五年多来的生产运输实践表明,这种底卸式矿车技术性能良好,使用灵活方便,受到了金河磷矿职工的好评。 一、矿车的技术规格及卸载装置 矿车的外形结构如图1所示。 相似文献
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龙游黄铁矿年产10万吨的竖井,井口车场由于采用了U型固定车箱和V型侧翻式二种型式的矿车,使地面运输系统复杂化,并对矿石的质量管理,废石卸载的安全可靠都带来了很多问题。为了改变这种状况,我矿组织了力量,旨在统一矿车规格型号,改善劳动条件,提高工效和安全可靠为目的,进行了运输系统的技术改造工作。其中主要是,设计了移动式卸载台车,解决了固定车箱卸废石问题,简化了地面运输系统。该设备(见照片)于1983年2月完成制造,3月份投入使用。经生产实践证明,采用废石卸载机械化比人工卸载安全,并提高工效2倍,减少定员3 相似文献
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为解决矿车在斜井甩车道上掉道,有的矿山采取抬高内轨的办法,有一定效果。矿车通过甩岔运行时受到以下几个力(如图1)。F为钢绳的牵引力,P为重力,P_1为重力垂直于轨道的分力,P_2为重力在斜坡方向的分力,Q为P_1的反作用力,f_1、f_2为钢轨的摩擦阻力,γ为甩车道的坡度角,α_0为斜井坡度。 相似文献
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湘潭锰矿二期采区的地面运输系统,采用0.6米~3U型矿车运输块度小于40毫米的充填料。由于人工翻车,工人劳动强度大,加之矿石易于粘底,因此运输效率较低。鉴此,矿山已于1983年将扩建工程余留的一部份0.6米~3U型矿车改造为一种底卸式矿车,并用于生产。经实践证明,效果良好。 (一)改造后的底卸式矿车结构及卸载情况 1.箱体结构。本着尽量少改变原矿车结构的原则,仅在原矿车箱体底部开了一个矩形出料口,见图1所示。 相似文献
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化工矿山的成品矿石外运如果采用铁路运输(即准轨铁路、或各种轨距的窄轨铁路)时,设计中必然要遇到一个装矿站场布置采用的形式问题。在保证使成品矿顺利外运的前提下,如何使装矿站场的布置具有占地面积小、土石方工程量省、铺轨长度短、铺道岔数少、行车安全,管理方便以及机车在装矿站场停留时间短等优点,是总图运输专业设计人员必须很好 相似文献
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刘冲矿1号矿体-130m主盲斜井于1985年投入运转,其提升能力没有很好发挥,它直接影响到实现设计能力及生产计划的安排。该斜井系统使用JT1600/1224型卷扬机;提升范围为-180m、-230m、-270m三个中段;三个中段年设计提升量分别为37.7万t、25.8万t和21.8万t;提升容器为2.5m~3曲轨侧卸式矿车;牵引机车为ZK10-600/250架线机车。 相似文献
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针对大型矿井副井井口车场的布置问题,介绍了单侯矿井副井井口自动化环行车场布置,并通过对比已投产的同类型工程说明了该矿自动化环行车场布置的优缺点。实践表明,该自动化环行车场工程解决了大型矿井副井井口车场矿车运行的机械化、自动化的问题,缩短了矿车周转时间,提高了矿车利用率。 相似文献
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1概况 我厂 700t/d窑外分解生产线,年需生产用石灰石 28万 t。二厂自备石灰石矿山的开拓运输系统为平硐溜井窄轨电机车运输,在采场内设计 2个溜井,其中# 1溜井深 84m,装一、二级矿品矿石,年通过矿石量约 16万 t;# 2溜井深 72m,装三级矿品矿石,年通过矿石量约 12万 t。溜井直径均为 3.5m,未建检查天井。溜井下端为一扩大的贮矿仓,尺寸为 8m× 4.7m× 4.7m。采用 FZC- 3.5/1.4- 7.5型振动放矿机侧卸放矿,放矿机深入溜井内长度为 1.0m。平硐全长 538m,断面 9.2m2~ 16.2m2。 ZK10/250型电机车牵引 5辆 KG- 4.0- 7型曲轨侧卸… 相似文献
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为提高大断面硬岩巷道掘进的单进水平,从强化机械化装备方面进行了突破,对多种机械化作业线配套方案进行了分析,最终采用了EBZ318(H)型硬岩综掘机和梭式矿车缓存矸石的综掘机械化装备配套作业线。对综掘机与梭式矿车的搭接、梭式矿车与小罐车的搭接进行了优化改进。通过在大断面硬岩巷道对综掘机械化作业线的试验,取得了良好效果,提高了掘进工效与单进水平,加快了重点开拓工程进度,为矿井稳定健康发展提供了保障。 相似文献
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制备了具有不同嵌段长度的聚乳酸b聚甲基丙烯酸甲酯(PLA-b-PMMA),并将其作为大分子相容剂用于聚碳酸酯/聚乳酸(PC/PLA)共混体系,研究嵌段结构对PC/PLA共混体系形态与性能的影响。用傅里叶红外光谱仪和核磁共振氢谱表征嵌段共聚物的结构,用差示扫描量热仪、扫描电子显微镜和力学性能测试表征共混体系的结构及性能。结果表明,PLA-b-PMMA的加入改善了PC与PLA之间的相容性,其增容效果取决于PLA-b-PMMA的添加量及两嵌段的长度;当PLA-b-PMMA添加量为6 %时,PC与PLA之间的相容性较好;在PMMA嵌段长度一定时,随着PLA链段长度从3390提高到9780,共混体系中两相的相容性不断改善,共混物的力学性能增强;在PLA嵌段长度一定时,随着PMMA链段长度从20680提高到99680,增容效果逐渐下降。 相似文献
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针对新建矿山的首采阶段开拓工程量大的实际问题,可在开拓设计中对首采阶段适当采用组合阶段开拓,并对已施工的工程进行必要的改进,以节省基建工程量、节约投资,加速矿井建设。 相似文献
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纤维缠绕压力容器加卸载后的残余变形趋势研究,对提高制品的尺寸稳定性及满足压力容器的合格性认证均有重要指导意义。分析了钛内衬材料性能参数对纤维缠绕压力容器轴向残余变形趋势的影响。针对等张力缠绕压力容器,采用变角度、变厚度的精细化建模方法,建立了碳纤维螺旋加环向缠绕压力容器的筒身和封头段模型。测试了钛内衬材料在不同屈服强度下的力学性能曲线,并利用有限元模型分析了不同材料性能参数所对应的压力容器加卸载后的轴向残余变形。结果表明,经过给定的加卸载过程后,纤维缠绕压力容器总体沿轴向缩短;并且,钛内衬材料屈服强度的改变对容器轴向残余变形量有着显著的影响。 相似文献
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风扫煤磨系统烘干能力一定要和粉磨能力相匹配,否则将制约系统产量。磨机粉磨能力高于烘干能力,系统粉磨能力将受烘干能力限制。在大型磨机的配置中,对于易磨性较好的物料,可以适当缩短粉磨仓的长度,增加烘干仓的长度;对于高水分的原煤采用大直径的磨机,建议每一档长度的粉磨仓配用两个长度的烘干仓以适应不同原煤水分的要求。 相似文献