边界元法求解振动边界的动水压力

本文研究了平面理想不可压缩流体在其周围的固体边界作微幅振动条件下,流场计算的边界元方法。通过刚性坝面不同倾角以及刚性闸门的四种边界条件在不同开度时的动水压力计算,并与已有成果对比分析,说明边界元方法在进行水工结构——流体相互作用的研究中是一种实用的数值计算方法。特别是用于闸门泄水定常流场下,由闸门边界振动而产生的非定常流场所确定的闸门上压力分布是比较合理的。     

四、气泡帷幕的防护效果

深水爆破开挖是要在闸门已承受近3000吨的水压力的情况下进行的,这样,爆破冲击波给闸门带来了破坏性的威胁。振动之大,能将立在闸门腹钣上的大号干电池抛起几厘米高,转几转后才落下。不仅如此,药量小于1公斤的爆破所造成地震波,能将闸门后面7米     

介绍一种平钣闸门闸墩的应力分折法——铰接法

一、前言闸墩结构的受力情况与闸门型式、闸墩的截面形状及作用在闸墩上的荷载有关。平钣闸门是常采用的一种闸门型式。由于平钣闸门闸墩两侧设置有门槽,使闸墩的水平截面有所削弱,且外力作用又较为复     

三峡水利枢纽导流底孔闸门泄流振动监测与分析

对三峡水利枢纽工程导流底孔闸门动力安全监测资料作了介绍与分析,其中包括闸门的动力特性和在设计水位条件下闸门在动水启闭过程中的振动加速度、振动位移、动静应力、脉动压力和启闭力的监测成果。监测成果表明闸门的自振频率监测成果与闸门水弹性模型试验成果很接近,振型相同;在动水开门和关门过程中,闸门在小开度时,下游面底缘的脉动压力较大;闸门门叶和支臂的振动小开度比大开度的大,未出现危害性振动,各测点的振动位移和振动应力都比较小,闸门振动是安全的。     

淮阴闸加固工程新闸门振动分析与处理

淮阴闸新安装的弧形钢闸门在工程完工后发现在一定开高时有振动现象,通过对项目的设计、施工过程和闸门振动发生发展情况的研究,对振动原因进行了初步分析,并采取试验的方式逐步排除,最终得出引起闸门振动的原因和解决闸门振动问题的措施.闸门振动原因是闸门开到一定开高时,底缘形式引起的切向水流冲击底板,出现门后水流的强烈不稳定流态,加上由此而引起的气泡并破裂产生强大负压,引起闸门振动.对闸门底支承板进行割除处理能够有效解决新闸门的振动问题,同意对淮阴闸新闸门全部进行底支承板割除处理.     

三峡工程泄洪坝段弧形工作闸门动力检测

本文系统地介绍了三峡水利枢纽导流底孔、泄洪深孔弧形工作闸门的动力特性检测情况及导流底孔泄流时对闸门产生的流激振动检测成果。检测结果表明,在动水开门和关门全过程中,在底孔闸门小开度时熏闸门底缘的脉动压力幅值较大;闸门门叶和支臂上的静应力在允许值之内,动应力很小;闸门的振动加速度较小,没有发生危害性振动。     

水工弧形闸门半主动减振控制

水力学边界条件优化和结构优化是降低水工弧形闸门流激振动的重要措施,但这些措施对流激振动的削弱仍然有限,且不能应用于已建成闸门的减振。采用结构控制的方法是解决流激振动问题的进一步措施,且对已建成闸门的减振有重要意义。针对某大型水利枢纽导流底孔弧形闸门,在闸门上布置若干MR阻尼器,采用半主动控制来减小振动。计算结果表明采用半主动控制能有效地抑制弧形闸门流激振动反应。     

闸门室混凝土与岩体粘结和分离时应力分布对比分析

针对修建在岩基上的某泄洪洞预应力工作闸门室,采用有限元计算方法,结合有限元分析软件ANSYS进行三维有限元计算。研究工作闸门室在混凝土与岩体粘结和分离两种边界条件下的应力分布,分析在分离情况下对闸门室造成的影响。计算结果表明在不同边界条件下,预应力工作闸门室应力分布的区别主要集中在闸门室上游面和压力进水口段,分离情况对闸门室造成的影响较大。研究成果可以为工作闸门室的设计和施工提供参考。     

上桂峡水库弧形闸门存在的问题及处理措施

从弧形闸门导轨、支臂及铰点的制造和安装质量等方面分析了兴安县上桂峡水库弧形闸门开闭时出现振动的原因,论述了该水库弧形闸门开闭抖动及局部卡滞问题的处理方案选择和处理方法。     

泄洪洞工作闸门开启时水击数值模拟研究

泄洪洞工作闸门运行过程中有可能产生水击,目前没有受到重视。应用特征线法数值模拟青海省某水电站泄洪洞工作闸门开启时闸前水击的变化过程,结果表明:(1)工作闸门匀速开启的方式可导致泄洪洞内产生水击,水击产生于闸门开启的初始阶段,水击压强振幅呈对数规律衰减;(2)工作闸门非匀速开启方式对泄洪洞非恒定流有重要影响,闸门开启速度先慢后快的运行方式可有效减小水击压强振幅,降低闸门振动的可能性,工作闸门以适当的加速度开启时可消除水击现象,彻底避免水击引起的闸门振动,排除这种泄洪安全隐患。     

广蓄B厂尾水闸门改造设计

通过对B厂尾水闸门在脉动水压力作用下产生振动导致破坏的原因进行分析,并与A厂尾水闸门进行比较分析,建立了对B厂尾水闸门的改造设计的方法,总结了抽水蓄能电站尾水闸门在设计过程中应引起重视的几点注意事项。     

基于LES的水工钢闸门流激振动数值模拟研究

针对钢闸门流激振动机制的复杂性以及钢闸门流激振动在工程实际中的多发性,以二维平板钢闸门为例,基于ADINA有限元分析软件,建立了不同开度的流场有限元模型和固体有限元模型,探究了不同开度时水工钢闸门动力响应规律,阐明了单、双向流固耦合作用下钢闸门动力响应差异,揭示了水工钢闸门流激振动机制。结果表明：1)随着开度的增大,流场不同位置处脉动压力逐渐减小,钢闸门附近旋涡脱落的频率逐渐降低;2)对于水工钢闸门而言,可以采用单向流固耦合代替双向流固耦合进行计算;3)水工钢闸门流激振动产生的机制主要是钢闸门周围旋涡脱落频率与钢闸门结构第一阶自振频率一致或相近,导致钢闸门发生了共振。     

重力坝满庫时自由振动的一维计算方法

原文提供的方法对于直线垻坡的一维问题的计算是有效的,但很难应用于实际河谷的空间问题,也不能应用于上游面具有折线垻坡的一维问題。本文将指出如何利用电拟法与格柵法相结合以计算满库时坝体自由振动的空间问題。假定库水是不可压缩的。振动时,动水压力满足调和方程。边界上各点的动水压力p决定于该点     

北江大堤西南水闸闸门漏水处理

北江大堤西南水闸闸门在运行过程中出现闸门顶止水橡胶损坏,闸门漏水及由此产生自激振动等情况,严重影响西南水闸的正常运行,该文通过对闸门漏水存在问题的分析,提出处理方案,最后对处理后闸门的运行情况进行简述。     

浅谈水电站钢闸门的腐蚀原因及防腐处理技术

近年来,随着社会经济的不断发展,水质类型也呈现多样化和复杂化,因此在不同环境下的钢闸门制作材料也略有不同,防腐处理技术更是差别巨大。许多水利工程在设计时未考虑到钢闸门在不同的恶劣条件中运行,对水质分析不够深入,没有针对不同水质选用相应材质的钢闸门,从而经常出现钢闸门被腐蚀的情况,导致工程质量大幅降低。结合近年来水电站工程钢闸门维护经验及现状,对水电站钢闸门的腐蚀原理进一步剖析,介绍了如何选择防腐蚀的方法,从而为水电站钢闸门防腐工程提供参考。表1个。     

振动监测在电站排沙孔运行过程中的应用

为了解电站排沙孔运行过程中水流对结构的振动响应情况,通过对某电站1号排沙孔工作闸门开启、关闭及静态过程的动应变和振动进行监测,成果表明:在闸门开启过程中钢管的振动响应明显增大,特别是在闸门开度为闸门高度的2/3时,建议闸门开启过程中注意闸门提升速率。     

常见水库闸门启闭机的选用

我省水库的泄洪洞或输水洞上,以往多采用螺杆式和固定卷扬式两种闸门启闭机,近年来.在中小型水库的闸门改建中,也选用了油压油缸式启闭机.兹将以上型式简要介绍如下:(一)固定卷扬式启闭机固定卷扬式启闭机是靠机架上的滚筒将连接闸门的钢丝绳卷起或下放,来提升和关闭闸门,可用于平面闸门和弧形闸门.根据闸门尺寸和吨位,它可分单吊点和双吊点两种.固定卷扬式启闭机的主要特点是:(1)容量范围较大,如由上海重型机器厂生产的平面闸门使用的QPQ 系列,单吊点启闭机的容量为8～500吨,双吊点的容量为2×8～2×500吨;(2)扬程范围较大,如上     

张峰水库泄洪洞弧形工作闸门运行问题与处理

张峰水库位于沁河干流上,是一座以城市生活和工业供水为主,兼顾防洪、发电等综合利用的大(二)型水库枢纽工程,主要建筑物有大坝、泄洪洞、溢洪道等。大坝设计洪水为100年一遇,2 000年一遇洪水校核。大坝泄洪洞弧形工作闸门泄洪运行过程中,出现小流量泄洪振动、无法补气和闸门上浮等问题。为确保泄洪运行安全,对工作闸门运行问题进行了分析和及时维修处理,保证了闸门的正常运行。     

基于混沌理论的弧形闸门面板振动特性研究

为了研究弧形闸门面板的振动特性,采用混沌理论,通过对时间序列进行处理,确定延迟时间τ、嵌入维数m,进行相空间重构,并计算时间序列的混沌特征值,进而对弧形闸门在启闭过程中面板振动的复杂性进行研究。以大石峡水电站弧形闸门面板的振动为研究对象,根据面板脉动压强模型试验资料,分析弧形闸门面板在不同开度、不同水位的振动情况。结果表明:弧形闸门面板在高水位时的振动复杂程度高,且其底缘的振动情况较其他位置更复杂;在小开度时弧形闸门面板的振动复杂程度减弱,线性相关性高,非线性振动建模计算可由较少独立变量进行控制。     

网格尺寸对拱坝等效应力分析的影响

本文对有限元内力法求解拱坝等效应力分析方法进行了进一步改进。建立了拱梁向应力为直线分布时以上、下游面等效应力为未知量而拱或梁截面上的约束内力为已知量的求解方程，并根据常规的多拱梁应力分布假定及上、下游面已知应力边界条件，导出了上、下游面其余应力分量求解公式。对溪洛渡高拱坝在水压力(含淤砂压力)、温升、温降及自重等荷载作用下不同网格的计算结果表明，拱厚方向采用两层以上单元、拱梁方向网格采用足够精度的网格可得到基本稳定的等效应力结果。