25钢热浸渗铝的渗层组织分析

本文用金相显微镜,透射电镜,及X射线衍射仅对25钢热浸渗铝的渗层微观组织进行了分析,并探讨了其形成机制。     

热浸渗铝球墨铸铁合金层组织的演变规律

为了探索热浸渗铝球墨铸铁合金层的组织演变规律以及基体中Ni含量对渗铝合金层组织的影响,利用激光共聚焦显微镜(LCM)、场发射扫描电子显微镜(FESEM)以及能谱仪(EDS)对不同渗铝时间制备的球墨铸铁渗铝试样以及不同Ni含量的球墨铸铁渗铝试样的合金层组织进行观察和定量分析。结果表明:在本实验条件下,热浸渗铝球墨铸铁合金层组织由厚度较大的"舌状"Fe2Al5和厚度很小的FeAl3组成,合金层和表面纯铝层中存在石墨球分布;在0-15 min内,渗铝试样合金层经过短暂的过渡阶段后随渗铝时间的延长按抛物线规律扩散生长,15 min后合金层厚度达65μm以上;基体Ni含量由0增加至1.5%(质量分数)后,合金层厚度由88μm减小至49μm,合金层与基体的"舌状"界面程度变小。此外,对热浸渗铝球墨铸铁合金层组织演变机理进行了探讨。     

稀土Ce对热浸渗铝扩散层生长和组织的影响

研究了稀土Ce对15CrMo钢热浸渗铝扩散层生长的影响;采用OM、SEM和EDS分析了扩散层的组织、成分和相结构。结果表明,扩散层由η相(Fe2Al5)、ξ相(FeAl2)、β2相(FeAl)、β1相(Fe3Al)和α相组成,其中η相和ξ相是主要相;添加稀土Ce将减少扩散层中的孔洞,细化晶粒,并明显减少η相;稀土Ce对扩散层的生长起一定的阻碍作用,这种作用的大小与Ce的添加量密切有关。     

Q235钢热浸渗铝复合渗硼层耐磨性的研究

用MM2型磨损试验机,在实验室条件下,对热浸渗铝和热渗铝复合渗硼试样进行了耐磨性的对比试验,并采用扫描电镜对磨损后的形貌进行观察分析.结果表明,在干摩擦条件下,热浸渗铝复合渗硼较单独热浸渗铝具有更好的耐磨性能.热浸渗铝的磨损机制以粘着磨损为主;而热浸渗铝复合渗硼以磨粒磨损为主要机制,同时伴有粘着磨损.     

我国熔剂法热浸渗铝工艺发展概况

1前言钢件渗铝由于具有优良的耐侯性、耐蚀性、耐热性及综合的力学性能，被广泛应用于工业的各个领域。目前，渗铝的方法很多，但在工业上得到实际应用的主要有粉末法、热喷涂法和热浸法三种。粉末法简单易行，对设备无特殊要求，但劳动条件差、生产效率低。热喷涂法不受工件尺寸的限制，适宜大件或单件生产，但其中的氧化还原法（即Sendzimir法）设备复杂，技术难度大，适宜于大批量工业化连续生产。溶剂法设备简单，渗层综合性能优异，既适用于连续生产，又适用于小批量间断生产，是最经济的工艺方法。因而，国内渗铝工艺技术的研究主要…     

工艺因素对铸铁热浸渗铝的影响

研究了铸铁表面制备、热浸温度和时间等因素对铸铁热浸渗铝的影响，获得了热浸温度和时间与浸渗层组织、铁的溶解深度及浸渗铝质量的关系，指出了适宜的表面制备方法。     

熔剂法热渗铝工艺及产品发展概况

介绍熔剂法热渗铝工艺及产品的发展概况、流程及主要工艺参数的选择对渗铝钢性能的影响,以及在热渗铝钢产品中的应用。     

稀土镧对热浸渗铝钢组织和耐蚀性的影响

研究了添加稀土镧对热浸镀渗铝钢渗层组织和含CO2水介质条件下耐腐蚀性的影响，结果表明在o％～1％范围内，由于稀土的催渗作用，随着稀土含量的增加，渗层中富铝层增厚。当稀土添加量为0％～0．5％时，渗层的耐蚀性逐渐提高，当稀土添加量大于0．5％时，渗层的耐蚀性反而逐渐降低。添加0．5％稀土的渗层的耐腐蚀性能最好，为不加稀土的1．65倍。     

稀土对低碳钢热浸渗铝扩散系数的影响

研究了热浸渗铝液中添加微量稀土元素对低碳钢热浸渗铝时铝的扩散系数的影响,结果表明,稀土元素能增大铝原子的扩散激活能,降低铝原子的扩散系数。     

热变形对低Mo管线钢X80显微组织和相变动力学的影响

在Gleeble-1500热模拟试验机上对低Mo管线钢X80进行了不同热变形条件下的压缩试验,分析了变形温度、变形量和变形速率对材料组织特征和相变动力学的影响,结果表明:随变形温度的降低,低Mo管线钢X80奥氏体(γ)晶界变得不明显,板条贝氏体(LB)变短且数量减少,变形温度对相变动力学的影响不大;随变形量的增加,板条贝氏体和粒状贝氏体(GB)减少而针状铁素体(AF)增多,板条贝氏体束(Bainite Packet)内的M/A岛尺寸减小且分布更加弥散化,相变动力学曲线右移;随变形速率的降低,奥氏体晶界的多边形特征变得不明显,板条贝氏体数量减少,M/A岛尺寸减小且分布弥散化,相变动力学曲线右移。     

氩弧重熔对Q235钢热浸镀铝层组织和性能的影响

采用氩弧重熔技术对Q235钢热浸镀铝层进行改性处理,利用扫描电子显微镜和X射线衍射仪对重熔前后组织进行了观察,并测定了重熔前后截面显微硬度.研究了重熔工艺参数对热浸镀铝层组织和性能的影响.结果表明,热浸镀铝层经氩弧重熔处理后,分层现象消失,组织上梯度过渡,试件由重熔层和淬硬层及基体构成.氩弧重熔处理能明显提高热浸镀铝层的显微硬度.氩弧重熔工艺参数对重熔层深度、硬度和裂纹率影响较大,焊接电流增加或焊接速度减小时,重熔层深度增加,硬度升高,裂纹率下降.     

微合金X80管线钢焊接热影响粗晶区韧性与显微组织

利用Gleeble-1500模拟实际焊接条件下三丝纵列焊接热循环过程,通过冲击试验、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)以及电子背散射衍射(EBSD)对微合金X80管线钢焊接热影响粗晶区(CGHAZ)的显微组织、马/奥组元(M/A)分布及形态、冲击韧性和室温组织粗化程度进行了研究。结果表明,随奥氏体稳定性元素含量的降低,CGHAZ平均晶粒尺寸无明显变化,但晶粒尺寸离散度增加;原奥氏体向贝氏体转变温度升高,晶界渗碳体含量增加,且粒状贝氏体的晶粒取向选择过于单一,大角度晶界(15°)密度显著降低;M/A组元由块状向长条状转变且数量明显减少。上述原因使微合金X80管线钢焊后热影响粗晶区冲击韧性离散性增加。     

热变形对高铌X80管线钢连续冷却转变曲线的影响

用Gleeble-3500热模拟试验机测定了一种高Mn、高Nb X80管线钢连续冷却转变(CCT)曲线,研究热变形对连续冷却相变行为的影响.结果表明:变形可以促进多边形铁素体和珠光体相变,抑制针状铁素体相变,同时可以提高相变温度,细化相变组织.变形及冷却过程中Nb(C,N)的析出,降低了奥氏体的稳定性,加速相变,但抑制铁素体晶粒长大,细化室温组织.     

焊条药皮Al、Cu含量对X80钢焊接接头组织与性能的影响

通过改变药皮中元素的添加量控制Al和Cu在X80钢焊缝中的含量,利用能谱仪、光学显微镜、扫描电镜分析X80钢焊缝的成分和微观结构,采用力学性能和电化学测试方法研究了不同Al、Cu含量对X80钢焊接接头组织与性能的影响。结果表明：药皮中的Al和Cu均能较好的过渡到焊缝中,随着Al、Cu含量的增加,焊缝中针状铁素体先增多后减少,冲击性能和耐蚀性先上升后下降,断裂方式由混合型断裂逐渐转变为韧性断裂;适量的Al和Cu均能提高焊接接头的硬度和抗拉强度,当药皮中Al和Cu含量分别为4%和6%时,焊接接头的综合性能最优。     

X80管线钢及其接头的低温韧性和显微组织

分别利用示波冲击韧性试验、硬度试验和光学显微镜、透射电镜研究了X80管线钢及其焊管接头的力学性能和显微组织。试验结果表明，X80钢及其焊管接头具有良好的韧性，其中焊缝的韧性最高，焊接热影响区粗晶区因受焊接热效应引起晶粒粗化和形成脆性组织，故韧性最低。试验钢由针状铁素体和少量块状铁素体组成，焊缝为典型的针状铁素体组织，焊接热影响区粗晶区以粒状贝氏体为主。焊接热影响区熔合线附近的硬度值最高，越远离熔合线硬度值越低，并逐渐接近母材的硬度值。     

热轧工艺对X65管线钢的组织与性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜和拉伸试验等方法研究了X65管线钢的显微组织、力学性能及冲击韧性,对粗轧后的高温奥氏体晶粒进行了分析.结果表明,X65管线钢板组织比较细小、均匀,铁素体晶粒呈不规则的多边形或针状,约为6 μm;经5道次粗轧后的高温奥氏体晶粒呈多边形,晶粒度平均为8.5级;成品板的铁素体晶粒内部或晶界处有析出相粒子;由于晶粒组织细小且钢中有害元素、夹杂物的含量低,故板的强度和韧性高.     

深冷处理对X80钢焊接接头组织和力学性能的影响

采用手工电弧焊对X80管线钢进行焊接,对焊接接头进行不同温度的焊后深冷处理,通过金相分析、硬度测试、拉伸试验、冲击试验等研究深冷处理对X80管线钢焊接接头组织及力学性能的影响。结果表明,经深冷及回火处理后,X80钢焊接接头组织由铁素体和奥氏体逐渐向回火索氏体转变。X80管线钢经过深冷处理后,其焊接接头综合力学性能得到较大提高,且深冷温度越低,综合力学性能越好;在－196 ℃深冷处理条件下,焊接接头抗拉强度及冲击吸收能量较未处理试样分别提高约11.1%和72.8%,断裂方式由脆性准解理断裂转变为韧性断裂。     

钼对X80高铌管线钢焊接组织与性能的影响

用热模拟试验机研究了不同线能量的焊接热循环对两种X80高铌管线钢组织和性能的影响。结果表明,在X80高铌管线钢中添加钼元素,可以抑制焊接过程中先共析铁素体的形成,促进下贝氏体转变,钼能够更加有效地细化焊后晶粒尺寸,使得加钼钢获得优于高铌钢的韧性和显微硬度。