C_(62)A(N)型货车车门折页热卷开裂分析

对热卷开裂的C_(62)A(N)型货车车门折页进行化学成分、夹杂物、宏观和显微检测分析.结果表明,折页开裂的原因是由于原材料含铜量过高,属铜脆现象.     

无钴Ti（C,N）基金属陶瓷的热疲劳行为

采用热疲劳龟裂网纹模拟法，定性地研究了无钴Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷与３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢的热疲劳行为差异。结果表明，在相同周次的热循环下，前者热疲劳裂纹呈粗大交叉的直线，起源于试样棱边的尖角处，并以较快的速度进入失稳扩展；后者形成细小典型的龟裂网纹，扩展缓慢，显示出热疲劳抗力高于前者。     

C62B型货车车轴轮座断裂分析

通过宏、微观检查,分析了车轴轮座断裂失效的原因,同时,利用寿命验算和模拟试验,对分析结论进行了验证。结果表明,车轴断裂的主要原因是由于压装过程涂油不当,导致轮座表面产生严重的挤压损伤并形成表层裂纹,在随后的车轴运行过程中,表层裂纹沿横截面方向扩展,造成车轴轮座发生疲劳断裂。提出了建议。     

无钴Ti（C,N）基金属陶瓷与3Cr2W8V钢的热疲劳行为差异

采用热疲劳龟裂网纹模拟法，定性地研究了无钴Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金陶瓷与３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢的热疲劳行为差异。结果表明，在相同周次的热循环下，前者热疲劳裂纹呈粗大交叉的直线，起源于试样棱边的尖角处，并以较快的速度进入失稳扩展，后者形成细小典型的龟裂网纹，扩展缓慢，显示出热疲劳抗力高于前者。     

前驱体法制备Ti（C，N）晶须

采用新颖的碳热还原和氮化前驱体法制备Ti（C,N）晶须,通过X射线衍射仪（XRD）、扫描电子显微镜（SEM）对样品表征分析,结果表明,在1250℃条件下,产物主要相成分是Ti（C,N）晶须,含有少量的Ni和TiN成分,晶须直径为100～200nm,反应温度低于1250℃时,钛的氧化物还原不充分,而过高的温度也不能促进Ti（C,N）纳米晶须的形成。     

C6-3．43／0．49型汽轮机转子叶片断裂（裂纹）原因分析及防范措施

文章叙述了C6—3．43／0．98型汽轮机转子叶片断裂（裂纹）发生的情况及处理过程,简分析了缺陷产生原因,并提出了今后安全运行的措施。．     

a—C：H（N）薄膜的慢正电子分析

采用Ｃ２Ｈ２和Ｎ２的混合气体在单晶Ｓｉ衬底上用射频－直流等离子化学气相沉积法制备ａ－Ｃ：Ｈ（Ｎ）薄膜,用Ｆｏｕｒｉｅｒ红外谱研究了ａ－Ｃ：Ｈ（Ｎ）薄膜的结构。用慢正电子湮没技术研究了类金刚石薄膜中缺陷的深度分布以及Ｎ的百分含量对薄膜中缺陷浓度和缺陷类型的影响。Ｆｏｕｒｉｅｒ红外测试结果表明,ａ－Ｃ：Ｈ（Ｎ）薄膜中氮含量随混合气体中Ｎ２百分含量的升高而增大,薄膜中碳氮原子形成Ｃ≡Ｎ键。慢正电子分析表     

rf—dc PECVD制备的a—C：H（N）薄膜的结构分析

采用射频－直流等离子增强化学气相沉积技术用Ｃ２Ｈ２和Ｎ２气的混合气体制备出ａ－Ｃ：Ｈ（Ｎ）薄膜,用ＴＥＭ、红外谱、ＸＰＳ等多种分析测试手段研究了薄膜的结构。结果表明ａ－Ｃ：Ｈ（Ｎ）薄膜中Ｎ与Ｃ原子可形成Ｎ－Ｃ、Ｃ＝Ｎ和Ｎ≡Ｃ键,而碳氢原子主要以ＣＨ２基的形式存在。且薄膜中存在具有理想化学配比的Ｃ３Ｎ４相,薄膜的结构是由Ｃ３Ｎ４相镶嵌在非晶态ＣＮｘ基体中组成。     

600MWW型锅炉轴流式一次风机失速的原因分析及处理措施（含热控逻辑实现）

本文针对大唐华银金竹山火力发电分公N600MW机组一次风机多次发生的失速事件,对失速时现象,产生原因进行了分析和总结。从燃料因素、设备因素、操作因素及理论等各方面阐述了一次风机失速的原因,并通过改进措施,排除隐患,使一次风机运行的可靠性得到提高。     

浅谈CRH380BL型动车组牵引变流器冷却系统流量压力差（26C0）故障的分析与处理方法

通过对CRH380BL型动车组牵引变流器冷却系统流量压差工作原理以及常见故障的调查总结,对CRH380BL型动车组牵引变流器冷却系统流量压力差异常故障的原因进行分析,提出相应的对策及措施。