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柴油机用高强度合金灰铸铁件的生产技术可以归纳为:选取合适的化学成分w(%):2.903.15 C,1.43.15 C,1.41.7 Si,1.001.7 Si,1.001.25 Mn,<0.05 P,0.031.25 Mn,<0.05 P,0.030.06 S;采用合理的熔炼工艺,浇注温度为1 3600.06 S;采用合理的熔炼工艺,浇注温度为1 3601 330℃;采用多次孕育、瞬时孕育等措施,强化孕育效果,改善铸件的基体组织和石墨形态;采用多元低合金化,提高铸件力学性能。 相似文献
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阐述了碳当量为3.7%~3.8%,抗拉强度为350MPa以上灰铸铁的生产措施,通过近200炉次的生产证明,适当提高碳当量,采用高温静置、低合金化及二次孕育,是稳定生产高强度灰铸铁的有效途径。 相似文献
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本文介绍了在电炉熔炼过程中,如何在较高的碳当量和较好的机加工性能要求的条件下获得高强度灰铸铁的熔炼技术,以及如何对材料的微量元素进行控制。 相似文献
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针对一种发动机飞轮壳在消失模生产中的变形问题进行了生产试验性研究.通过调整内浇道的位置及铸件的连接方式,使其变形缺陷得到了有效控制,最终投入了批量生产. 相似文献
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介绍了灰铸铁泵壳铸件的结构及技术要求,详细阐述了该铸件的原生产工艺,针对原工艺存在的粘砂问题,对缺陷机理进行了分析,找出问题产生的根源,采取了以下措施:(1)型砂紧实率由32%~36%降至30%~32%;(2)型砂水分含量由3.2%~3.4%降至2.9%~3.2%;(3)湿压强度降低到0.15~0.17 MPa;(4)... 相似文献
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分析了液压用HT300铸件的化学成分和显微组织,研究了在冲天炉熔炼条件下生产高牌号灰铸铁件的工艺措施:控制w(C)量3.1%,w(Si)量2.0%,w(Mn)量0.65%,w(P)量≤0.15%,w(S)量0.04%-0.08%;采用浇包孕育方法进行孕育处理,75SiFe孕育剂加入量为0.50%;铁液出炉温度控制在1 420℃以上,浇注温度在1 360℃左右。结果表明:铸件珠光体体积分数大于95%,渗碳体体积分数小于1%,A型石墨量大于90%,硬度在190~220 HB之间,铸件的力学性能和金相组织均达到或超过HT300要求,符合液压件技术条件。 相似文献
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介绍在电炉熔炼过程中对灰铸钟中的微量元素熔炼过程进行控制,在较高的碳当量和较好的机加工性能条件下获得高强度灰铸铁的熔炼技术. 相似文献
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介绍了QT400-15飞轮壳铸件原生产工艺所产生的缩孔、缩松情况.分析认为缩孔、缩松的主要原因是:铸件厚壁处及孤立热节处得不到补缩,以及铸型紧实度偏低.通过在外砂型和砂芯上加冷铁、增加补缩冒口、提高铸型紧实度、合理控制铁液化学成分和浇注温度等措施,使该部位的缩孔、缩松基本消除,从而使铸件的综合废品率降至6%左右. 相似文献
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介绍了6DL、道依茨(Deutz)、6DM、6DN系列灰铸铁缸体铸件的力学性能要求。对材料性能不稳定的原因进行了分析,提出了稳定材料性能的试验研究内容,最后采取了以下改进措施:采用预处理剂,提高铁液形核、抗衰退、受孕育能力;选用优质增C剂,增加石墨核心数量;改变铁液充型的进液位置;适当降低原铁液w(C)、w(Si)及w(Mn)量,提高w(S)量;降低GF300合金加入量,并将GF300合金改成随流变质处理剂,与随流孕育剂一同在浇注时加入到铁液中。结果显示:上述各系列缸体的本体抗拉强度已稳步提高,达到了技术要求。 相似文献
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邹荣剑 《中国铸造装备与技术》2014,(2):23-26
本文以机床铸件为例,就中频感应电炉熔炼高强度厚大断面灰铸铁件,在熔炼工艺上采取对铁液进行预处理、强化孕育处理、合金化等工艺措施,减少铸件在冷却过程中的孕育衰退,使铸件厚度在200 mm以上部位的强度、硬度达到标准要求,铸件本体硬度稳定在190 HB以上。 相似文献
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随着技术的进步和现代工业发展的需求,对灰铸铁的要求越来越高,要求铸件强度高、薄壁化、低成本.[1~3]国内外比较知名的柴油机缸体、缸盖的材质均在HT250以上.国内不少铸件原来采用HT200材质都提升为HT250.本文以HT250为重点对高强度灰铸铁生产技术作叙述. 相似文献