用相转移催化法合成羧甲基淀粉的研究

采用半干法,加入不同相转移催化剂,使氯乙酸的醇溶液与淀粉钠进行羧甲基化反应,合成了高粘度低取代度(DS)的羧甲基淀粉(CMS)。筛选了合理的原料配比及反应条件,并考察了用不同种类、不同粘度、不同体积的洗涤溶剂脱盐对产品粘度的影响。获得了粘度为0.2～1.7Pa·s,DS高于相应常规法的产品,收率80％～70％。     

中原油田矿场试验中三元共聚物胶状体驱油溶液粘度损失问题

中原油田将新研制的耐温 (90℃ )、耐矿化度 (1.6× 10 5mg/L)的丙烯酰胺三元共聚物中试胶状体产品用于小规模矿场驱油试验 ,发现现场配制的溶液粘度较中试初期产品溶液粘度室内测定值下降 6 9%。探讨了引起粘度损失的原因 ,结果如下。①产品质量低且不稳定 :现场试验期间所用产品的溶液粘度比中试初期产品下降 2 9% ,同一批次产品溶液粘度相差 44 % ,不同批次产品溶液粘度相差 5 9%。②造粒机结构不合理 ,运行参数欠当 ,造成溶液粘度损失最大达 2 2 .8%。③螺杆泵输送中粘度损失仅 1.7%。④注聚泵剪切造成粘度损失 4% (规定要求 <5 % )。大庆油田早期 (1972 ) ,胜利油田近期 (1998～ 2 0 0 1)曾在现场驱油试验中使用胶状体HPAM ,效果均欠佳。在聚合物驱油中应使用质量合格并稳定的聚合物和合格的配液设备     

疏水缔合水溶性聚合物AP4清水溶液的流变特征

提高采收率用商品疏水缔合聚合物AP4为丙烯酰胺、丙烯酸、烷基二甲基烯丙基氯化铵共聚物,分子量1.7×106,水解度18.2%,疏水基含量<1%,由粘浓曲线求得临界缔合浓度CAC为1000 mg/L。用矿化度487 mg/L的清水配制AP4溶液,溶液粘度在45℃、7.34 s-1测定。AP4溶液45℃粘度-剪切速率(0.1~1000 s-1)曲线,溶液浓度≤CAC时在低剪切速率下出现振荡,振荡强度和振荡区宽度随溶液浓度降低而增大,之后出现假塑性和胀流性;溶液浓度≥CAC时依次出现牛顿性、假塑性和胀流性。假塑性区流变曲线符合幂律,给出了不同浓度(400~2000 mg/L)的7个AP4溶液的假塑性区宽度,K和n值。浓度800和1000 mg/L的AP4溶液在45℃、不同剪切速率(200~1550 s-1)下剪切2 min后,粘度保留率(30%~20%)和静置时粘度恢复率(80%~130%)相当分散,剪切速率低时粘度恢复率<100%;对于浓度1500 mg/L的AP4溶液,剪切速率对粘度保留率(~10%)和粘度恢复率(>100%)的影响大大减小。从分子内和分子间缔合结构在剪切作用下的破坏和再生解释了疏水缔合聚合物溶液的流变性和剪切后粘度恢复性。图6表2参11。     

碱-聚合物驱中部分水解聚丙烯酰胺溶液性质、热稳定性研究

本文研究了用于碱-聚合物驱的部分水解聚丙烯酰胺溶液在阳离子含量一定,改变 pH 值时溶液粘度的变化情况,对溶液粘度随 pH 值上升而增大的现象给出了理论上的解释。探讨了不同碱剂和不同碱剂浓度对部分水解聚丙烯酰胺溶液的 pH 值和粘度(η)的影响。发现随着溶液阳离子含量的上升,粘度下降的速率(Δη/Δ[Na~+])由大而转小,在粘度(η)下降过程中存在一个趋势转折点。研究了碱-聚合物驱体系和聚合物驱体系在拟地层条件、高温(60℃)下的热稳定性,聚合物溶液在室温下放置时溶液性质的变化。对碱-聚合物驱油机理进行了一些解释。     

国外动态

用 GW-Basic 个人计算机计算油品粘度指数的计算程序粘度指数(VI)是表示油品受温度影响,粘度变化的程度,它是一个经验比较值。油品粘度指数越大,表明油品粘度受温度影响相对地较小.VI 计算方程式:当油品 VI≤100;或 U≥H 时,VI=〔(L-U)/(L-H)]×100(1)当油品 VI>100;或 U相似文献   

油田采出水HPAM水溶液粘度稳定剂的研制

针对油田三次采油开发过程中不同的水质使部分水解聚丙烯酰胺(HPAM)水溶液的粘度降低的现象,研究其主要影响因素,分析粘度降低规律,确定了HPAM粘度稳定剂的主要研制方向,并且通过研制HPAM粘度稳定剂提高聚合物溶液粘度,使粘度保留率达到80%以上,降低了聚合物驱油成本.     

浅层超稠油油藏水平井开发合理技术政策研究

水平井是开发浅层超稠油油藏的有效技术,而开发技术政策对水平井合理部署和开发成败起着至关重要作用。针对九_(7+8)区油藏埋藏浅、厚度薄、非均质性强、原油粘度高、粘度差异大的特点,按照不同粘度分布特征,将L_(X+Y)区划分4个不同粘度区域,应用数值模拟方法研究了不同粘度区域的水平井蒸汽吞吐开发特点,对影响水平井蒸汽吞吐开发效果的地质参数、开发设计参数和注汽参数进行了敏感性分析和优化,确定了关键因素相关的技术界限及合理的开发设计参数和注汽参数,为油层措施挖潜、提高油藏最终采收率及下一步水平井加密、开发方式的有效转换提供决策依据。     

稠油含水对粘度影响探讨

以研究新疆油田九七、九八区稠油为例,针对稠油流变性室内实验过程中含水不同对稠油粘度影响进行分析,得出稠油粘度含水不同对其影响大,表现出不同粘温曲线,有的严重偏离指数函数,这为进一步理论研究提供方向。同时,建议使用脱水稠油(1%)粘度,用以客观评价稠油粘度,为制定合理开发方案提供重要依据。     

聚合物在注聚管道中降解的模拟研究

实验聚合物溶液浓度 15 0 0mg/L ,用胜利标准盐水 (矿化度 5 72 5mg/L ,钙镁离子含量 10 8mg/L)配制 ,聚合物为分子量 9.5 6× 10 6,水解度 2 3%的工业品HPAM。聚合物溶液盛于内径 6cm、长 30cm、由不同材料制成的管子内 ,在不同条件下处理 1h和 3h ,测定溶液在实验温度下的粘度 (7s-1)和溶液中Fe3 + 浓度 ,根据测试结果讨论了造成注聚管道中聚合物溶液粘度损失的因素。按聚合物溶液粘度下降程度和溶液中Fe3 + 浓度 ,各测试条件的影响大小排序如下 :普通钢管 >渗氮钢管 >玻璃管 ;70℃ >室温 ;有氧环境 >充氮氛围 ;滚动条件 >静态条件。另外 ,在室温、有氧、、静态条件下 ,聚合物溶液粘度随Fe2 + 加入量增大和时间延长 (1h和 3h)而下降 ,Fe2 + 浓度为 10mg/L时 3h后粘度下降 5 0 %。得出结论 :在注聚管道中聚合物主要发生机械剪切降解和化学降解 ;前者受管壁材料和粗糙度影响 ;壁面钢材受溶解氧腐蚀而产生Fe2 + ,Fe2 + 被氧化成Fe3 + 并引起溶液中聚合物化学降解 ;温度升高时化学降解加剧。表 2参 2。     

粘度、闪点查表计算法

在润滑油生产中,经常进行粘度的调配计算。粘度调配计算一般用对数计算图,但该图越靠近上部,间隔越小,读数往往有较大误差。为了解决这个问题,我们参考有关资料,按照下式作出了粘度系数表(表1)。C=1000·loglog(ν+0.8) (1)式中 C 为油品在ν粘度时的粘度系数;ν为油品的运动粘度,厘沲;     

利用地化参数预测稠油油藏开采难度

生物降解原油的粘度与生物降解程度相关,而原油中生物标志物的分布则随生物降解程度的不同而有差异.原油粘度与原油中饱和烃含量呈负相关,与极性化合物浓度呈正相关;与w(Pr+Ph)/w(nC₁₇+nC₁₈)值呈正相关,与w(Pr+Ph)/w(C₃₀藿烷)值呈负相关.原油粘度与w(Pr+Ph)/w(胡萝卜烷)值关系也很密切.利用相应地化参数可预测原油粘度,并进而初步预测原油开采难度.对辽河油田冷43块S₃²段6个油组的预测结果表明,原油粘度随埋深增加而升高,在油水界面附近达到最高值.该油藏的开采难度具有与之相似的特征.     

SAE发动机油粘度分类

粘度范围(b)S人E粘度级粘度单位(a) 0 oF最刁、}最大21O0F{}.最小!最大}最小{最大5认厘拍厘拖赛氏秒厘泊厘拖赛氏秒厘泊厘拖赛氏秒厘拖赛氏秒厘拖赛氏秒厘拖赛氏秒厘拖赛氏秒<1,200(。)1,3006,00010、V20\\’1,2001,3006,0002,4002,60012,000<2,400(d、2,60012,000<91060050048,5005 .79。6<9 .6 58(12.9 70(16.8 85(22 .7 110OUS820一D ta亡口1上叮J J.8(a)本分类以210OF单位为厘施(ASTM D445)和。’F以厘拖为单位(ASTM D2602)的粘度为正式值,其他粘度 单位是近似值,仅供参考。o“F时的近似值是假设油的密度为。.9克/毫升(在。…     

可用油田污水配液的MTS和TS系列驱油用聚合物

以大庆北四联采油污水为例,指出造成污水配制的驱油聚合物溶液粘度低下的主要因素为污水中金属离子特别是高价金属离子Fe3+、Ca2+、Mg2+和各种还原性化学、生物物质。介绍了所研制的可用油田污水配液的两个系列驱油聚合物:丙烯酰胺与支型含—SO3H基单体的二元共聚物MTS,分子量1.8×107左右;丙烯酰胺、支型含—SO3H基单体及少量疏水性单体的三元共聚物TS,分子量8.0×106左右。两个系列聚合物的组成可作适当调节以满足不同油田的需要。粘度曲线表明:用大庆采油二厂污水配制的1000mg/LMTS 45和TS 45溶液的粘度达到或超过大庆油田的要求(>50mPa·s,45℃,7.34s-1);用胜利孤东采油厂污水配制的1500mg/LMTS 85和TS 85溶液的粘度高于胜利油田的要求(>12mPa·s,85℃,36.7s-1);M=2.8×107的HPAM的相应溶液的粘度均达不到油田要求。用大庆采油九厂污水配制的1000mg/LMTS 45、TS 45和HPAM(M=2.8×107)溶液粘度(45℃,7.34s-1)分别为76.0、56.6和42.3mPa·s,高速剪切1min后粘度保留率分别为83.4%、58.0%和52.7%,在45℃隔氧密闭老化90d后保留的粘度分别为>70、45.7和25.7mPa·s。图3表3参3。     

聚丙烯酰胺溶液粘度的影响因素

考察了温度、聚丙烯酰胺(PAM)含量及亚铁离子对聚丙烯酰胺溶液粘度的影响。结果表明,随着温度升高,聚丙烯酰胺水溶液剪切粘度随之下降,剪切粘度对数与温度的倒数符合线性关系;随 PAM 含量的增加,PAM 溶液剪切粘度随之增加;PAM 溶液中加入10mg·L~(-1)亚铁离子,会引起 PAM 大分子降解,相对分子质量降到原来的1/7,导致 PAM 溶液剪切粘度大幅度下降。     

三塘湖盆地上石炭统原油流变性研究

三塘湖盆地上石炭统火山岩储层物性差,地层压力及单井产量低。通过对原油流变性特征的研究,认为原油运移时在储层的不同区域处表现为两种不同的流变性。在井口附近的区域内,原油的流变特征为牛顿流体,粘度值为一个常量,在剪切速率为10(1/s)下的粘度具有一定的适用性;在井口附近的区域以外,原油的流变特征为非牛顿流体,粘度值为一个变量,在剪切速率为10(1/s)下的粘度将会造成较大的偏差。油藏工程中需要考虑原油在较低剪切速率下的非牛顿流变性,准确的对油藏做出评价。     

高温条件下AMPS共聚物溶液性能及浓度测定技术研究

研究了高温(85℃)高含盐(1.2×105mg/L)条件下,AMPS共聚物溶液吸光度(E)、粘度(η)和水解度(H)随受热老化时间(t)的变化规律.结果表明,受热老化时间增加,吸光度和粘度降低,水解度升高.AMPS共聚物水解度是影响其溶液吸光度大小的关键因素,给出了不同老化时间AMPS共聚物溶液的C-E标准方程,并初步用于矿场注聚和调驱对应油井采出液聚合物浓度测定,为准确测定高温高含盐条件下AMPS共聚物溶液的浓度提供了一种新方法.     

多级内燃机油流变性的研究

本文仅就国内外不同化学结构粘度添加剂的聚合物溶液的流变性进行了基础性研究,提供了大量数据。对试制多级内燃机油、掌握和了解国内外粘度添加剂质量状况及所存在的问题,无疑是重要的。研究多级内燃机油的流变性日益受到人们重视。欧州共同市场发动机制造者协会(CCMC)已要求把高温高剪切粘度(HT/HS)正式列入G_1,G_2和G_3汽油机油规格中。     

高凝高粘原油井筒粘度计算模型

大港油田高凝高粘原油在不同含水、不同温度下的粘度测试结果表明,在不同含水条件下,随温度的升高,高凝高粘原油的粘度都有不同程度的降低,表现出了很明显的粘温特性;在同一温度下,原油的粘度随着含水率的变化是一个先增加后减小的过程,峰值含水区间为20%～40%;对实测原油粘度数据进行回归得到粘度计算经验模型。根据幂律流体流动规律分别建立了有杆抽油井上冲程和下冲程过程中井筒和杆管环形管道内流体流动的速度场模型和相对应的流体粘度计算模型。计算结果显示,所建立的井筒粘度计算模型与实测结果误差较小,大大优于常规油井井筒粘度计算模型,能够满足工程需要。     

高凝高粘原油井简粘度计算模型

大港油田高凝高粘原油在不同含水、不同温度下的粘度测试结果表明,在不同含水条件下,随温度的升高,高凝高粘原油的粘度都有不同程度的降低,表现出了很明显的粘温特性;在同一温度下,原油的粘度随着含水率的变化是一个先增加后减小的过程,峰值含水区间为20％～40％;对实测原油粘度数据进行回归得到粘度计算经验模型。根据幂律流体流动规律分别建立了有杆抽油井上冲程和下冲程过程中井筒和杆管环形管道内流体流动的速度场模型和相对应的流体粘度计算模型。计算结果显示,所建立的井筒粘度计算模型与实测结果误差较小,大大优于常规油井井筒粘度计算模型,能够满足工程需要。     

沥青组分对其粘度的影响

石油沥青中含有大量酸性及碱性化合物，为了研究沥青中官能团不同的组分对沥青性质的影响，利用离子交换色谱(IEC)将沥青按官能团分离成酸碱性不同的组分，并将IEC分离出的各个组分再以不同的比例回添到母体沥青中，考察沥青中各个组分对沥青粘度的影响，结果表明：中性组分和酸性组分增多时沥青粘度增大，碱性组分和两性组分增多时沥青粘度减小。