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硅烷偶联剂处理对富锌涂层行为的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
采用测量涂层的腐蚀电位和电化学阻抗谱(EIS)等方法研究了硅烷偶联剂处理(钢铁表面的硅烷偶联剂预处理和富锌漆中掺入硅烷偶联剂)对富锌涂层在3.5mass%NaCl溶液中腐蚀行为的影响.结果表明,两种硅烷处理方式均明显延长了富锌涂层的阴极保护期.钢铁表面硅烷处理减弱了无机富锌涂层的阴极保护作用.
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通过模拟压水堆一回路水环境,对316L奥氏体不锈钢在320℃含锌10μg/kg的高温溶液中进行了1000 h的腐蚀实验,对腐蚀后的试样表面进行了XPS分析。结果表明,试样在含锌溶液中形成了化学成分为(Zn,Fe,Ni)(Cr,Fe)2O4的致密氧化膜,随着腐蚀时间的增加,氧化膜中的富Cr区由内层扩展至整个氧化膜。 相似文献
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模数对水性硅酸钾富锌涂层电化学行为的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过测量涂层腐蚀电位与涂层电化学交流阻抗,研究了水溶性K2SiO3溶液的模数(SiO2/K2O摩尔比)对水性无机富锌涂层电化学行为的影响.结果表明,水性无机富锌涂料随着水基模数的增加,涂层腐蚀电位增高,涂层对腐蚀介质的屏蔽性能增强,涂层中锌粉颗粒的活性溶解阻力增大.用扫描电子显微镜(SEM)观测不同模数水性无机富锌涂层的结构表明,水性无机富锌涂料水基模数的增加使涂层中锌粉颗粒之间充分交联,涂膜强度增大,涂层中锌粉颗粒之间的缝隙减小,涂层的致密性增强. 相似文献
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为了从高硅含量的刚玉冶炼烟尘中提取镓,提出一种硫酸与氢氟酸混合酸溶液浸出的方法,并对浸出过程的各项实验参数进行优化。结果显示,当单独使用硫酸作为浸出剂时,刚玉烟尘中镓的浸出率仅为38%。从刚玉烟尘灰的微区成分分析结果中可知,烟尘中的富硅相镓含量较高;这部分镓无法溶入硫酸溶液。氢氟酸的加入对二氧化硅产生侵蚀,从而显著提高了刚玉烟尘灰中镓的浸出率。研究反应时间、温度、氢氟酸浓度和硫酸浓度对镓浸出率的影响。结果表明,在最佳浸出条件下,烟尘中镓的浸出率可达到91%。最佳的浸出参数如下:反应时间4 h、反应温度80°C、混合酸溶液中硫酸浓度1.5 mol/L、氢氟酸浓度6.4 mol/L和液固比5:1 (mL/g)。 相似文献
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英国Dary Mckee研究与开发中心应用等离子技术处理电弧炉冶炼不锈钢(含ZnO10—15%)和碳素钢(ZnO15—20%)时产生的含锌烟尘,已获得成功。被处理的含锌烟尘的组成如下(%,分子为炼不锈钢烟尘,分母为炼碳素钢烟尘):Fe_2O_330—60/30—50;Cr)2O_310—20/1;NiO2—6/1;MnO5—10/<5;MoO_30.5—2.5/<0.5;ZnOl—10/15—25;PbO0.2—2/1—5。烟尘中金属氧化物含量为50—60%,其余为渣成分:SiO_2、 相似文献
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采用化学平衡模拟软件GEMS预测了锌湿法冶金过程中涉及的锌在Zn(Ⅱ)-NH3-H2O和Zn(Ⅱ)-NH3-Cl--H2O体系中的溶解度,并构建了其含锌物种分布图和优势区图。采用平衡实验方法测定了相同条件下锌的溶解度,其结果与预测结果相吻合。含锌物种的分布图和优势区图表明,在弱碱性条件下,2个体系均为以锌氨和羟基锌氨配合物为溶液的主要物种,其中Zn(NH3)24-为主要优势物种;在Zn(Ⅱ)-NH3-Cl--H2O体系中,锌氨氯三元配合物的形成能有效增大锌在中性条件下的溶解度,在该体系中存在Zn(OH)2、Zn(OH)1.6Cl0.4和Zn(NH3)2Cl23种固相,固相产物的形成取决于体系中总锌、总氨和总氯浓度。这些热力学平衡图表明了体系中各种物种之间的相互影响作用,并预测了总氨和总氯浓度的变化对锌溶解度的影响,为锌湿法冶金提供了热力学数据。 相似文献
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美国生产的钢材中 ,为防止锈蚀 ,有 1 5 %镀了锌层。然而镀锌钢材报废后 ,在再生过程中去除锌层时会排出有害烟尘。美国一家金属再生公司研究出一种清除废钢材镀锌层的新技术———电化学加工法。该方法使用一个大型容器 ,内装高温的强腐蚀性氢氧化钠溶液 ,将废钢材放入该容器中 ,把它们连接到一个大功率电源的正电极上。通电后 ,废钢上的锌会慢慢溶解并转移到负极的金属表面上。然后 ,用清水冲洗锌层已脱落的废钢材 ,就可将它们运送到车间去重新冶炼了。采用这种方法清除废钢材的镀锌层 ,不会产生有害烟尘 ,而且还可充分回收金属锌。清除废… 相似文献
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溶胶凝胶法合成含锌羟基磷灰石粉体 总被引:1,自引:0,他引:1
以Ca(NO3)2·4H2O、P2O5和Zn(N03)2·6H2O的乙醇溶液为原料,用溶胶凝胶法合成含锌羟基磷灰石(Zn-HA)粉体.采用X-射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)、红外光谱(FTIR)、热重差热(TG-DTA)对Zn-HA的晶相、形貌、化学组成和热稳定性进行了分析.结果表明:锌取代部分钙进入HA的晶格中降低了磷灰石的颗粒尺寸;当锌含量低于40%时,不会改变HA的晶体结构,但因锌离子半径小于钙离子半径,导致HA的结晶度降低,微晶尺寸减小.TG-DTA分析表明,锌掺入降低姒的热稳定性. 相似文献
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《中国有色金属学报》2016,(9)
研究Mextral54-100(HA)和Mextral54-100+TRPO(HA+TRPO)两种萃取体系从氨-硫酸铵溶液中萃取分离锌镍的性能,确定锌镍分离的最佳工艺。结果表明:HA萃取体系在初始pH为9.0时对镍具有较高的选择性萃取能力,而HA+TRPO萃取体系在初始pH为7.2时对锌具有较高的选择性萃取能力。综合考虑,宜先采用HA体系萃取镍,然后采用HA+TRPO体系萃取锌。对于镍的萃取,在萃取体系为0.5mol/LHA、温度为25℃、初始pH为9.0和相比(O/A)为1:1的条件下,经4级萃取,镍的萃取率为98.5%,锌的共萃率小于6%;对含镍2.01g/L的镍负载有机相,经2级反萃,镍反萃率为99.8%。对于锌的萃取,在萃取体系为0.4mol/L HA+0.05mol/L TRPO、温度为25℃、初始pH为7.2和O/A为1:1的条件下,经2级萃取,锌萃取率为99.8%;对含锌3.12g/L的锌负载有机相,经2级反萃,锌反萃率为99.9%。通过采用不同的萃取体系和选择合适的萃取条件,获得氨-硫酸铵溶液中萃取分离锌和镍的最佳工艺流程和技术参数。 相似文献
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《中国有色金属学会会刊》2020,(8)
研究热浸镀锌厂的锌灰,使之可以作为二次锌资源返回镀锌槽。这种废料中含有63%的锌,锌以金属、氧化物和羟基氯化物相存在。在各种浸出槽负荷(100~300 g/L)下于H_2SO_4溶液(20%,25%)中浸出锌灰,研究锌、锰、铁和氯离子的浸出行为。考察几种从浸出液中除铁的方法。添加絮凝剂对后续的铁沉淀物过滤有害,因为会导致溶液黏度增大;氧化锌与为了提高pH值而加入的碳酸钙结合,形成高密度的悬浊液,无法从硫酸锌溶液中分离出来。在不同的pH值(-0.5~2.8)下进行锌电积,电流密度范围为3~10 A/dm~2。从锌灰中回收纯金属的最佳条件如下:用20%的硫酸浸出,浸出槽负荷100~150 g/L,用H_2O_2和CaCO_3沉淀出Fe2O3·xH_2O,在pH 0.1~1.0、电流密度3~6 A/dm~2的条件下进行电积锌。还讨论电解液中pH与游离H_2SO_4浓度之间的关系。锌电解液的pH-酸浓度曲线介于纯H_2SO_4溶液的实验曲线与计算曲线之间;如果溶液中存在铁离子,则曲线向低pH方向移动。 相似文献
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为提高含锗氧化锌烟尘中锗的浸出率,提出采用富氧常压浸出−中和工艺处理含锗氧化锌烟尘,通过调节合适的酸度控制烟尘中硅的浸出及氧的溶解,避免形成铁硅锗胶体造成锗的损失的同时控制溶液中Fe^(3+)浓度便于烟尘中硫化物的溶出。结果表明:常压富氧条件下,在温度为90℃、液固比为7 mL/g、控制终点pH为0.3~0.7的条件下浸出4 h,锗浸出率为83%,较传统工艺条件下的锗浸出率提高13%。浸出渣的物相主要为硫酸铅和硫化锌以及二氧化硅,表面出现多孔、蓬松状结构。锗主要以硅酸盐态赋存,84.94%以该状态赋存的锗被浸出,占总锗的59.24%。浸出液中Fe^(3+)浓度约为0.4 g/L,硅含量约为64.5 mg/L,实现了对Fe^(3+)及Si的控制。采用含锗氧化锌烟尘对溶液进行中和还原,表明控制溶液温度为90℃,pH为3.0,反应1.5 h,可将溶液中Fe^(3+)浓度控制在0.025 g/L内,满足后续的沉锗要求。 相似文献
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据日刊《矿冶学会会志》报道,日本国立东北大学研究了用气体混合物(CO_2/CO=0.1)在温度973K和1073K条件下二段还原炼钢烟尘(氧化铁和氧化锌的混合物)的动力学。在低的温度下,主要是还原氧化铁,但是也产生锌的少量蒸发。这是与烟尘中存在Cl有关。经研究表明,在温度小于973K条件下,可以不使锌蒸发而还原氧化铁。 相似文献