骨架各向异性对饱和砂土孔隙水压力的影响

利用固体力学的规范空间理论，并基于各向异性子空间中土体体积的模态变化量及其产生机理，给出了统一形式的各向异性土体的孔隙水压力公式，讨论了各向异性孔隙水压力系数的试验测定方案，计算了横观各向同性对孔隙水压力的影响。     

砂桩加固液化砂土振动台试验中的孔隙水压力

以砂桩加固液化砂土的振动台试验为基础,通过测试加固与未加固模型土、同一桩距不同桩长下加固液化砂土的孔隙水压力,试验得出,未加固模型土埋深较浅的土层易液化,液化持续的时间较长,并随着深度的增加,液化程度有减小的趋势.     

饱和砂土挡墙被动破坏超孔隙水压力试验研究

通过自制饱和砂土挡墙模型箱,对于不同挡墙位移模式和位移大小,测试了不同相对密度饱和砂土挡墙被动破坏过程中超孔隙水压力,揭示了饱和砂土挡墙后砂土破坏机理。对深入研究土与挡墙共同作用具有理论价值,对更加合理设计挡墙、控制稳定具有指导意义。     

冲击载荷下饱和砂土中孔隙水压力的变化及其与液化密实的关系

介绍了实验装置与测压系统,实测了饱和砂柱自由落体撞击地面后前期快过程和后期慢过程的孔隙水压力的变化。在此基础上,给出了前期快过程中冲击压力波形的传播及其与落高、测点位置等的关系,并探讨了后期超孔隙水压力与落高、砂样、测点位置以及饱和砂土的液化、密实之间的关系。     

粘粒含量对饱和砂土动孔隙水压力的影响

用双向电磁振动三轴试验仪进行了动三轴试验,研究了粘粒含量为0%、10%、20%、30%、40%、50%的饱和砂土动孔压的变化规律。按轴向应变ε_f=5%为破坏标准,当土体达到破坏后,取每个振次对应的峰值孔压u_p。研究表明：在粘粒不超过20%时,饱和砂土的孔压u_p增长速率随着粘粒含量的增加而增加。粘粒超过20%后,饱和砂土的孔压u_p开始抑制,粘粒大于40%时孔压u_p得到完全抑制,破坏后的峰值动孔压值基本不变。应用现有的孔隙水压力发展模型对本次试验结果的数据进行了拟合,并对参数进行分析。     

一种判别饱和砂土液化势的新方法

本文通过标定罐内的静力触探试验的循环应变三轴试验资料的对比，讨论了用静力触探评价饱和砂土液化势的剪应变方法，提出了判断砂土液化势的场地剪应变和修正贯入阻力之间的相关关系，并同国内外有关资料进行了对比，供工程应用参考。     

周期荷载下饱和砂土瞬态孔隙水压力的变化机理与计算模型

本文根据动荷载下饱和砂土中孔压产生的不同原因,将孔压区分为应力孔压,结构孔压和传递孔压,并将它们和土物态的变化相联系,阐明了孔压发展周期形态变化的机理,提出了各类孔压的计算模型以及模型中有关参数的确定方法,为进行瞬态孔压的计算提出了新的途径。     

饱和砂土液化Finn模型的关键参数

以闽江中细砂层为对象,开展三因素三水平正交设计的小型振动台试验,定性探讨闽江砂土液化特性;同时基于Finn模型,在FLAC3D数值平台上对典型试验过程开展动力时程数值模拟。结果表明：Finn模型可有效模拟地震动作用下饱和砂土孔压的增长与有效应力的降低,能较为准确地反映饱和砂土的液化效应,Finn模型中的关键参数C₁、C₂对计算结果影响显著。以超孔压比峰值及超孔压比稳定值为指标,通过大量数值模拟结果与试验结果的对比,对上述关键参数进行标定,建议闽江饱和砂土液化Finn模型的关键参数取值为C₁=1.30、C₂=0.31。饱和砂土激振过程中呈现出轻微剪胀趋势,大致与液化现象同步出现。     

广州地区饱和砂土液化判定方法研究

结合广州某饱和砂土液化场地的工程实例,提出了结合规范法和Seed简化分析法进行综合判定的方法,指出该方法既考虑了两种方法的优点,又保留了一定的安全储备,并且具有较好的工程适用性。     

冲击载荷下饱和砂土中超孔隙水压力的建立与消散过程

对落锤冲击造成饱和砂土中的冲击压力进行了测量。通过测量得到了冲击时饱和砂土中超孔隙水压力的建立和消散过程。分析了多次冲击对超孔隙水压力建立的影响。得到了一次冲击就能使饱和砂土达到完全液化的冲击强度临界值．     

基于Gross方程的饱和砂土液化后流动特性模型

将液化后的饱和砂土视为一种流体,其流动特性表现出类似剪切稀化非牛顿流体的特性。根据非牛顿流体力学理论分析液化后饱和砂土的流动特性发现,当处于零有效应力状态时,可以用纯粘性流动本构模型较好地描述砂土的剪应变率表观黏度关系。通过拟合动扭剪试验结果的流变曲线,对比分析了几种常用的纯粘性流动本构模型,发现Gross模型可以较好且较简洁地描述液化后砂土零有效应力状态时的流动特性。通过对拟合参数的分析,建立了基于Gross模型的液化后饱和砂土零有效应力状态的流动本构模型,得到时间量纲下的参数K以及零剪切表观黏度η_0和极限剪切表观黏度η_∞的函数关系。考虑相对密实度、固结应力和应力历史对模型参数的影响,阐释了模型参数的函数关系以及物理意义。     

正常固结饱和粘土的孔隙水压力

本文认为土体的剪胀性是偏应力的二次幂效应。根据这个假设,提出了孔隙水压力的计算公式。对正常固结饱和粘土的三轴不排水压缩试验结果进行了分析。分析结果表明,新的孔隙水压力公式合理地反映了正常固结饱和粘土的剪胀性。本文对土体的破坏问题也作了简要讨论。     

浅析饱和砂土液化机理及其判别方法

论述砂土液化的机理,并通过工程实例分析液化的判定和评价方法。     

饱和砂土的振动液化分析

概述了饱和砂土的液化机理及影响因素,并对液化判别方法进行了分析,针对液化加固机理总结了砂桩加固液化砂土地基的作用,最后提出了对饱和砂土液化研究的展望。     

饱和砂土液化后流体本构模型研究

利用空心圆柱扭剪仪开展了饱和南京细砂液化后常速率加载试验,考虑了有效固结压力和加载速率对饱和南京细砂液化后流体特性的影响,结果表明:液化后静加载过程中剪应力与孔压比的发展具有明显的二阶段特性,且剪应力与孔压比的发展有着良好的线性相关关系,有效围压及加载速率对二者的关系有着明显影响;据此提出一种符合液化后静加载过程的率相关性及孔压相关性流体本构模型,该模型将构成饱和砂土强度的土颗粒摩阻力与土–水黏滞阻力分别表示为时变型和非时变型剪切稀化流体;最后进行了该模型的验证性试验,并将模型预测结果与其他学者研究成果对比,验证试验及对比结果均表明该模型具有较好的适用性。     

饱和砂土地震液化的评价方法及预防措施

本文介绍了一种饱和砂土地震液化的评价方法,并对几种基础做法和地基处理方法进行了若干评述。一、宏观现象如所周知,大地震会引起饱和砂土产生液化,导至地基或土体失稳,加剧建筑物破坏。例如1966年3月我国邢台地震,沿滏阳河及其支流两岸,在南北长约60公里,东西宽10—20公里的广大地区,发生了大量的喷砂冒水,造成大量堤防、岸坡滑塌和河     

饱和地基的初始沉降与孔隙水压力

从Biot固结方程获得半无限线弹性地基在垂直向集中荷载作用下的初始时刻解,由此得到任意分布荷载作用下的初始沉降和孔压分布,且结果非常简洁。     

一种确定饱和土孔隙压力系数的新算法

在分析有效应力原理和孔隙压力系数测定重要性的基础上,解析分析了基于宏观半无限空间中、各向同性、微观三相介质构成的土体孔隙压力系数。利用常规三轴固结不排水试验,通过测量孔隙水压力获取孔隙压力系数。同时,利用毛细现象和平衡法则,推导出饱和土体的孔隙压力系数计算公式。     

关于饱和砂土液化问题的探讨

本文在试验分析的基础上得出了饱和砂土液化过程中土的骨架胀缩势与孔隙水压力变化的定量关系;揭示了均等团结和非均等固结状态下砂土液化过程中土骨架变化规律;并对砂土液化问题提出一些看法。     

复杂应力条件下饱和松砂振动孔隙水压力增长的能量模式

利用新研制的土工静力–动力液压三轴–扭转多功能剪切仪,针对相对密度为30%的饱和福建标准砂,进行了均等固结条件下的不排水循环单向剪切以及轴向和扭转双向耦合循环剪切等多种复杂循环剪切试验,并在控制不同的初始固结参数的三向非均等固结状态下,进行了循环扭剪试验。分别研究了循环剪切应力路径、初始主应力方向、初始偏应力比、初始中主应力系数等因素对孔压与累积耗散能关系的影响。初步建立了复杂应力条件下饱和松砂的孔隙水压力增长的能量模式。