YB4101—1998铁路货车滚动轴承用冷拉轴承钢述评

1　标准制定原则本着制定的标准既要先进,又要结合国内实际情况,立足于国内资源,充分考虑铁路货车多年使用情况,又要考虑现代列车提高运行速度的实际情况制定标准。在牌号选择上采用传统钢号,定为GCr15。2　制定标准时参考以下国内、外标准以及企业标准2.1　国家及行业标准YB9—68　铬轴承钢技术条件YJZ84　高碳铬轴承钢临时供货协议GB/Y905—94　冷拉圆钢、方钢、六角钢尺寸、外形、重量及允许偏差2.2　国外标准ГОСТ801—78　滚珠轴承钢技术条件ASTM295—91　高碳耐磨轴承钢ASMA535—85　特殊质量级滚珠和滚柱轴承钢SKFD33B3…     

关于高碳铬轴承钢非金属夹杂物评级的一些看法

高碳铬轴承钢检验非金属夹杂物,目前,有些产品标准还沿用YB9-59或YB9-68标准中的有关评级图片。这两个标准只提供了评级图片和合格级别,对评级原则没有明确的规定。因此,出现两种不同的评级原则,即与标准图片对比时,一种主要是以测量夹杂物面积为主;另一种是以测量夹杂物长度为主。为了严格地、正     

1990年要实施的冶金分析国家标准

1989年由国家技术监督局批准、发布,1990年要实施的一批冶金分析标准列于下: 1.1990年1月1日及2月1日实施的有: GB11261-89 高碳铬轴承钢化学分析法 脉冲加热惰性气体熔融—红外线吸收法测定氧量 GB7731.14-88 钨铁化学分析方法 极谱测定铅量(代替YB 583-63) GB3653.1-88 硼铁化学分析方法 碱量滴定法测定硼量(代替GB3653.1-83) GB4333.7-88 硅铁化学分析方法 火焰原子吸收光谱法测定铝量     

高碳铬轴承钢GCr15中钛含量的控制

简述了高碳铬轴承钢Ti含量的影响,分析了影响高碳铬轴承钢GCr15中钛含量的因素,提出了通过控制电炉终点碳、精炼渣成分、使用低钛的合金及渣料等控制措施,生产出Ti含量小于30×10-6的高碳铬轴承钢GCr15。     

我国轴承钢系列的特性、用途及代表钢种

正目前,我国轴承钢主要钢种包括高碳铬轴承钢、渗碳轴承钢以及中碳轴承钢等。其中,GCr15消费量占轴承钢消费量的95%以上。不同系列轴承钢的特性、用途及代表钢种如下。1高碳铬轴承钢特性:综合性能良好,生产量最多,球化退火后有良好的切削加工性能,淬火和回火后硬度高,耐磨     

钢包精炼轴承钢二十年

LFV精炼轴承钢功能包括加热、脱气、搅拌 ;轴承钢标准的不断提高、钢液的初炼工艺和精炼工艺的不断进步 ,使高碳铬轴承钢钢中w (O)从 2 5× 10 -6下降到 8.97× 10 -6,在国内处于领先水平     

国内轴承钢的生产现状及发展

介绍了2001年我国高碳铬轴承钢的产量及品种结构、评述了我国轴承钢生产工艺装备，质量状况和发展方向。     

日本高碳铬轴承钢发展史及对我们的启迪

日本依靠技术进步，经过２０多年时间，将高碳铬轴承钢年产量提高到６２万吨，生产率增加７倍，轴承寿命提高３０倍，成为世界之最，回顾日本高碳铬轴承钢发展史，根据我国具体情况，提高我国高碳铬轴承钢质量的根本途径是采用新技术，即推广偏心底出钢技术，发展连铸技术，普及炉外精炼技术，应用等离子加热技术等。     

稀土处理高碳铬轴承钢初探

一、前言世界各国沿用高碳铬轴承钢已有八十多年的历史。我国铬资源较少,主要依靠进口,在六十年代,利用自己的资源试制成功GSiMnVRE、GMnMoVRE、GSiMnMoVRE等许多无铬轴承钢。稀土元素明显提高了这些无铬轴承钢的塑性、韧性、耐磨性和抗接触疲劳能力,使轴承试验寿命超过     

高碳铬轴承钢GCr15的生产实践

为了优化品种结构,降低生产成本,通过合理的成分及工艺设计,采用LD—LF—RH—小方坯连铸工艺,开发试制了高碳铬轴承钢GCr15。对成品棒材成分、夹杂物、金相组织等进行了分析,结果表明:热轧态组织为珠光体加网状渗碳体,夹杂物、碳化物偏析及热顶锻等指标均满足GB/T 18254-2006的要求。     

GCr15轴承钢盘条孔洞缺陷分析及改善

对GCr15高碳铬轴承钢热轧盘条的低倍组织孔洞缺陷进行SEM电镜分析,说明孔洞缺陷的产生与钢中碳、铬元素的分布存在直接关系.GCr15轴承钢在凝固组织的二次枝晶间形成碳、铬偏析生成粗大的M3C、M7C3等共晶碳化物.由于扩散时间及温度的限制,该碳化物未能充分均化固熔在轧制后的拉伸带状组织中,所以酸蚀后的轴承钢热轧盘条断面出现低倍组织孔洞缺陷.为了改善该缺陷,共进行了8组高温扩散试验,结果表明：热轧盘条的低倍组织孔洞缺陷在1 100℃高温扩散后得到明显改善.     

国内外高氮马氏体不锈轴承钢研究现状与发展

 高碳铬不锈钢是应用最为广泛的不锈轴承钢,其具有较高的硬度和一定的耐蚀性,然而较高的碳、铬质量分数导致粗大碳化物的出现,轴承钢的疲劳和耐蚀性能将受到损害。相比之下,钢中添加氮元素能够减少粗大共晶碳化物的数量,同时析出大量细小的氮化物及碳氮化物,氮代碳既强化基体又改善耐蚀性,从而获得高强度与良好耐蚀性。介绍了含氮轴承钢及含氮马氏体轴承钢的发展历程,分析了不锈轴承钢中氮元素对组织结构、力学性能和耐蚀性能的作用机理;介绍国内外含氮轴承钢的研究现状并指出了含氮轴承钢研究的不足,需要在氮溶解模型、氮对组织演变及耐蚀机制等方面进行基础理论研究,同时不断研发不同系列的含氮马氏体轴承钢。     

不锈轴承材料的研究和发展

概述了高碳铬型不锈轴承钢、高温不锈轴承钢、含氮不锈轴承钢以及特殊用途的不锈轴承材料的研究现状和基本性能。简要介绍了不同冶炼工艺对不锈轴承材料性能的影响。为不同工作条件下选用所需的不锈轴承材料提供了选择依据。     

铝对高碳铬轴承钢氧含量和夹杂物的影响

本文通过运用详实的工艺试验研究及大生产的统计数据，对影响高碳铬轴承钢冶金质量的主要因素进行分析讨论，重点阐述了在不同工艺条件下的加Al量、加Al方式、加Al时间对轴承钢氧含量和夹杂物的影响。     

RH真空处理对高碳铬轴承钢尖晶石夹杂物的影响

 钢中尖晶石夹杂物不仅会恶化钢的可浇性,还可能导致成品出现宏观夹杂物,RH真空处理是去除钢中夹杂物的重要环节。对RH真空处理过程高碳铬轴承钢夹杂物数量、成分和类型变化开展研究,通过热力学计算讨论了真空压力对高碳铬轴承钢尖晶石夹杂物稳定性的影响。试验结果表明,当真空压力为30 Pa时,真空处理10 min,钢液循环总量达200～400 t,尖晶石夹杂物全部消失。真空处理15 min,夹杂物总数大幅降低,由480个/(200 mm2)降至97个/(200 mm2),夹杂物总数减少80%。真空处理后,钢中液态夹杂物数量增加且夹杂物呈高度液态化,与真空处理前相比,液态夹杂物的数量由44个/(200 mm2)增至71个/(200 mm2),增加61%,液态夹杂物占比由9%增至73%。尖晶石夹杂物全程为单一颗粒状,未发现其碰撞、聚集现象。热力学计算表明,真空条件下,高碳铬轴承钢中尖晶石夹杂物可被钢中碳还原分解,温度为1 600 ℃时,临界分解压力为16 000～22 000 Pa,真空度越高,越有利于尖晶石夹杂物的还原分解。真空压力为4 900 Pa时,真空处理7～14 min,钢液循环总量达511～1 022 t,尖晶石夹杂物即完全消失;真空度为20 400 Pa时,即便延长处理时间至40 min,将钢液循环总量增至2 360 t,尖晶石夹杂物仍存在。与夹杂物被“物理去除”的观点相比,真空条件下,尖晶石夹杂物被钢中碳还原分解能更好地解释真空过程尖晶石夹杂物的变化特征。     

82A高碳钢丝索氏体组织的识别

标准YB/T169-2000规定,通过光学显微镜中明暗差异测量高碳钢组织的索氏体含量。为了分析光学显微镜中各明暗区域对应的组织结构,对铅浴退火抗拉强度为1 296 MPa的Φ0.9 mm 82A高碳钢丝试样采用显微硬度计做定点标记,使用光学显微镜和扫描电子显微镜进行观察,同时通过不同浸蚀方式分析明暗区域出现的原因。结果证实白亮区域和类似珠光体片层组织均为索氏体组织。局部深腐蚀导致片层假象,而白亮区域和类似珠光体出现均与垂直于拉拔方向索氏体团相关。     

对棉包丝标准修订的探讨

对YB／T 5033－93《棉花打包用低碳镀锌钢丝》行业标准修订在强度、塑性、韧性、规格等几方面进行探讨，并提出了修订意见。     

EF+VD冶炼高碳铬轴承钢的工艺研究

本文研究了电弧炉（EF）+真空吹Ar精炼炉（VD）冶炼碳铬轴承钢的工艺特点，介绍了炉渣碱度与钢中硫含量和夹杂物的关系，提出了解决高喊度渣对脱S与去除夹杂物之间的矛盾的特殊工艺。     

中美塑料模具钢标准对比及述评

通过对中美两国三个塑料模具钢标准中主要技术指标的对比,评述了中美塑料模具钢标准的异同点