气体渗氮的新发展

以气体监测，炉子设计及计算机控制发展起来的产品，这种先进的ＮＩＴＲＥＧ程序控制气体氮化的工艺方法，已经在意大利，法加，加后在，德国和美国使用。刚被引进联合王国，就提供高度的控制和增殖率，而且克服原气体氮化技术发现的许多不足。     

2Cr13钢的表面气体渗氮处理

用光学金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射(XRD)仪及显微硬度计对经气体渗氮处理的2Cr13钢试样进行了组织结构分析,并利用销-盘摩擦磨损试验机对渗氮的盘与未渗氮销摩擦副进行摩擦磨损试验.结果表明,520℃×20 h渗氮可使2Cr13马氏体不锈钢的渗氮层深度达到165 μm,处理后试样的显微硬度约为处理前的2.5倍.处理后试样的耐磨性能得到了较大的提高,渗氮盘试样的磨损表面未出现裂纹,而未渗氮销的磨损表面存在严重的裂纹.     

42CrMo钢工件气体渗氮工艺改进

研究了42CrMo钢工件的基体硬度、化学成分及其偏析和渗氮工艺对渗氮层表面硬度和深度的影响.结果表明,42CrMo钢工件的渗氮温度以530℃为宜,提高基体硬度,控制原材料中影响渗氮质量的合金元素含量,均有利于提高42CrMo钢工件渗氮层的表面硬度,获得较为合理的白亮层和扩散层.     

钢的渗氮低温淬火

提出一种能增加硬化层厚度的渗氮钢低温淬火技术,研究了硬化层的组织、涌氮温度和加热时间对２０ＣｒＭｎＴｉ钢的硬化层厚度的影响。实验结果表明,硬化层是由化合物层和马氏体层组成、适当的控制工艺参数,表面硬度能达到７００ＨＶ左右,硬化层厚度可达０．２０￣０．３０ｍｍ。     

C422钢气体渗氮及其缺口敏感性

在氨气气氛下对C422 (22Cr12NiMoWV)钢进行两段式气体渗氮,并研究了渗氮层的显微组织结构以及渗氮后C422钢的室温及高温力学性能,评价渗氮对该钢缺口敏感性的影响。结果表明：C422钢的渗氮层具有三层结构：表层为主要由Fe₃N、Fe₄N和CrN构成的化合物层,中间层为致密的α-Fe(N)扩散层,内层为α-Fe(N)相扩散进入钢基体而形成的过渡层。与未渗氮试样相比,随着渗氮时间延长,有无缺口C422钢渗氮试样的室温、高温拉伸强度和伸长率单调下降,屈服强度先增大后减小。渗氮层的断裂模式为解理断裂的脆性断裂。气体渗氮导致C422钢的室温缺口敏感性增大,但对其高温缺口敏感性影响不大。     

40CrNiMo钢的稀土渗氮工艺研究

40CrNiMo钢渗氮的表面硬度常常要求达到600HV以上,需要在较低的温度下进行,耗时费电,以此来保证所要求的表面硬度,这是一个普遍存在的问题。作者在多年的生产实践中,针对这一共性问题,较为系统地考察了在常规渗氮温度下(520℃),采用稀土渗氮工艺对40CrNiMo钢进行渗氮,提高渗氮表层硬度,寻求40CrNiMo钢的渗氮新工艺。     

NiMnCo合金的气体渗氮

研究了合成金刚石用触媒合金的气体渗氮。结果表明，该合金经气体渗氮后，表面形成渗氮层，经Ｘ射线分析，渗层由含Ｎ的ｒ固溶体和ｒ＇－Ｍ４Ｎ组成。用该合金作为触媒合成金刚石可提高其强度，并随渗氮层厚度的增加强度也增加。     

High-Pressure Gas Nitriding of Steels

The structure, hardness, and thickness of the hardened layer on steel 16Kh2N3MFBAYu-Sh (martensitic class), steel 12Kh18N10T (austenitic class), and iron are studied after nitriding at a nitrogen pressure of 100 – 150 MPa and temperature of 950 – 1150°C with 3-h hold and after additional heat treatment consisting of 1-h tempering at 300 – 600°C.     

纳米结构纯铁的气体渗氮

通过表面机械研磨处理技术，在纯铁表面引入大量的塑性变形，导致其表层晶粒细化至纳米量级。随后的气体渗氮试验表明，纳米纯铁的渗氮温度远低于传统粗晶铁的渗氮温度（〉500℃），可降至约300℃，形成ε-Fe2—3N相的临界氮势也明显降低。     

预氧化法气体快速渗氮工艺分析与应用

分析了预氧化法气体快速渗氮工艺特点,通过与低温铁素体氮碳共渗在球墨铸铁曲轴中的应用效果进行比较,认为该工艺渗氮速度快,效果理想。     

钛气体渗氮的数值模拟

根据修正的Fick第二定律,对钛渗氮工艺进行数值模拟,研究氮气压、渗氮温度和氮化时间因素对渗氮工艺的影响,得到了不同工艺参数下渗层深度和氮的浓度分布曲线,为渗氮工艺参数的优化设计和渗氮过程的自动控制提供参考.     

气体渗氮中的氮势控制

分析了氮势控制的基本原理，通过测定和控制氨气流量来控制氨分解率的方法实现气体渗氮的氮势控制。测定了不同渗氮温度F传感器输出电势、氨气流量与氨分解率之间的关系，并以此为依据制定工艺，对40Cr、35CrMo和1Cr-13不锈钢试样进行气体渗氮自动控制，取得了理想的结果。     

铸态γ—TiAl合金的激光气相渗氮组织

采用波长为10.6um的连续CO2激光束对铸态γ-TiAl合金进行表面气相渗氮处理,形成深度为50-400um渗氮层,用X-Ray衍射、SEM、EPMA技术研究了表面渗氮层的微观组织与结构。渗氮层厚度、氮化物尺寸、形貌和分布随激光渗氮工艺不同而异,氮化物主要由TiN、Ti2AlN组成,以颗粒状、针状、枝晶状等形貌存在。分析了贫铝层的形成原因,渗氮反应过程、以及对流对氮化物形貌与分布的影响。     

气体渗氮件的阻渗

概述了气体渗氮件局部阻渗的必要性,对阻渗涂料的要求及阻渗效果的检测方法,介绍了一种配制方便、价格低廉、防渗效果良好的SG-Ⅱ型防渗氮涂料。     

带缺陷液化气球罐安全运行分析

某炼化企业于上世纪70年代建造的2台液化气球罐,投用3个月就发生开裂泄漏,经修复带缺陷运行,在服役30年后,因应力腐蚀开裂报废。本文结合硫化氢应力腐蚀开裂的机理和影响因素,对这两台液化气球罐的运行条件进行了深入分析,给出了液化气球罐运行安全控制建议。     

气体氮化后除氢工艺的研究

对气体氮化后的除氢工艺及力学性能进行了研究。结果表明，不同钢具有不同的除氢工艺；经不同温度除氢，试样表面的氢含量及试样的力学性能不同；通过试验分析，获得了4Cr14Ni14W2Mo钢、18Cr12Ni4WA钢、38CrMoAlA钢的除氢工艺。