关于GB/T 8706—2017几个术语的释义探析

根据EN12385-4:2002、ISO10425:2003中的公称金属截面系数,结合对Diepa、Casar、ArcelorMittal、OLIVEIRA等企业资料给出部分结构钢丝绳相关数据关系研究,探析GB/T 8706—2017中的计算最小破断拉力、最小破断拉力总和、计算最小破断拉力总和、消减后的实测破断拉力总和、计算实测破断拉力、计算实测破断拉力总和与实测部分捻制损失系数等术语释义。基于对JIS G 3525:2013(JWPA/JSA)与JIS G 3546:2012(JWPA/JSA)给出钢丝绳破断拉力计算公式分析,认为将通常所称的捻制损失系数改称捻制损失剩余系数更合理。     

矿用钢丝绳破断拉伸中断裂股数分析

针对6股矿用钢丝绳破断拉伸试验仅能实现1股、2股、3股绳股破断,4股及4股以上同时破断出现概率很低的问题,分析其在破断过程中受力状况,阐述破断股数与拉伸轴向分力间的关系,提出欲获取更接近真值的破断力值,需改变钢丝绳卧式拉力试验机的夹持装具角度及夹持齿板长度。经多次试验,选择钢丝绳在破断过程中夹持角的合角为13°～17°,夹持长度保证2个钢丝绳捻距,可实现钢丝绳4股、5股乃至全部股数破断。指出钢丝绳破断试验的最小有效样品长度应为绳径的30倍,用于重要场所的提升矿用钢丝绳在悬挂前进行预张拉处理。     

论钢丝绳的破断拉力

结合生产实践,文中阐述了测试整绳破断拉力的科学性,分析了钢丝抗拉强度、钢丝绳的捻制质量、钢绳结构、绳芯材质及测试时的夹持方式等因素对钢丝绳破断拉力的影响。     

关于粗直径钢丝绳破断拉力特性的探讨

BS 302/P7—1989、ISO 8369—1986、EN 12385-4:2002中粗直径钢丝绳最小破断拉力计算公式在形式上具有高度的相似性。GB/T 20067—2006给出公式显示钢丝绳最小破断拉力与直径的平方比为常数,与钢丝绳强度级别成正比,而从BRIDON、KISWIRE、Usha martin给出数值看,结果并非如此。GB/T 20067—2006的1 960 MPa级6股钢芯钢丝绳最小破断拉力与所述外企给出EIPS级以上钢丝绳相应数值相比,并不呈现恒大或恒小的规律。GB/T 20067—2006给出钢丝绳最小破断拉力数值的可靠性需进一步验证。对粗直径钢丝绳,钢丝尺寸的增大、钢丝直径差异的增大、钢丝强度的升高等因素变化后对钢丝综合性能产生的影响会涉及钢丝绳破断拉力。     

对GB/T8706—1988钢丝绳最小破断拉力计算公式及定义的看法

钢丝绳整绳破断拉力测定方法在ＧＢ Ｔ 8918—1996《钢丝绳》标准第 5 .3.1条方法 1规定 :钢丝绳最小破断拉力 ,按下式计算 :Ｆ0 =Ｋ′·ｄ2 ·Ｒ0 10 0 0 (1)式 (1)中 :Ｆ0 ———钢丝绳最小破断拉力 ,ｋＮ ;ｄ———钢丝绳公称直径 ,ｍｍ ;Ｒ0 ———钢丝绳公称抗拉强度 ,ＭＰａ ;Ｋ′———某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数 (Ｋ′值见表 5 〔1〕)。而ＧＢ Ｔ 870 6— 1988《钢丝绳术语》标准第15 .2 .1条也给出了相同的公式 ,仅从公式 (1)来看 ,等式右边全是已知数不存在任何问题 ,只要将有关数据代入该公式即可得到Ｆ0 。但根据…     

高破断拉力集装箱起重机俯仰钢丝绳生产

研制公称直径36mm、最小破断拉力990kN、主股6根、主股结构1-7-7+7-14港口岸边集装箱起重机俯仰钢芯钢丝绳.分析国内外钢丝绳企业资料,将绳芯设计成压实股钢芯,确定钢丝绳结构为6×36WS-IWRC (K).给出配丝直径和捻距,以及主股拆股钢丝抗拉强度.生产出的3根钢丝绳破断拉力分别为1 000,1002,1...     

Redaelli之6×36类海工钢丝绳破断拉力特性研究

Redaelli代号Red1之6×36类独立钢芯海工钢丝绳,直径40~140 mm,共65个规格,用抗拉强度给钢丝绳赋级。研究表明:借用普通直径钢丝绳破断拉力计算公式,该钢丝绳破断拉力系数随绳径增大而明显降低,钢丝绳破断拉力不与绳径平方成正比;钢丝绳破断拉力与绳径间存在可拟合的数学关系式,破断拉力可拟合成绳径的二次函数或三次函数,且采用三次函数形式时由拟合关系式求得破断拉力与给出值对比误差更小;视钢丝绳破断拉力等于系数与绳径平方之积且拟合关系式选择三次函数形式,破断拉力系数随绳径增大而减小,二者间存在十分显著的线性关系,与BS 302/P7—1989、ISO 8369—1986及EN 12385-4:2002等给出钢丝绳破断拉力计算公式之反映一致。     

如何提高多层压实股钢丝绳破断拉力

国内目前制造比肩欧洲企业破断拉力水准的多层压实股抗旋转钢丝绳需要研究问题很多。要将提高填充系数作为提高钢丝绳破断拉力的重要技术思路;考虑到钢丝在绳中受力的复杂性,应研究提高钢丝综合性能的试验方法;重视合绳过程中直径压缩系数的存在;根据钢丝绳破断拉力试验观察结果不断优化股、绳设计;注意捻法对钢丝绳破断拉力的影响;关注提高组绳股受力均匀性与设法减小层股钢丝间接触应力;加强压实股生产过程中股尺寸精度控制;研究提高压实股生产用钢丝综合性能;分析国外技术标准与钢丝绳实物,慎重对待合绳预变形以及对预变形度的掌握;重视钢丝绳破断拉力试验与试样制备。     

16×6:IWRC抗旋转钢丝绳研制

16×6:IWRC属于23×7类钢丝绳的一种新结构,相比18×7+IWS钢丝绳具有更好的抗旋转性、抗冲击性和更高的破断拉力。采用圆股配丝原理对1 770 MPa级16×6:IWRC—28.00钢丝绳进行参数设计,通过精确计算和生产现场的严格控制,生产的成品钢丝绳实测直径为28.50 mm,钢丝绳实测捻距195.0 mm,内层绳实测捻距125.0mm,整绳破断拉力524 k N。拆股试验表明,合绳后钢丝性能满足GB 8918—2006的要求。     

1960 MPa 30 mm 8×K36WS-PWRC(K)钢丝绳研制

平行捻钢丝绳组绳股在绳中等捻距,具有结构伸长小、破断拉力高、柔韧性好及对扭转载荷敏感的特点。分析1 960 MPa 30 mm 8×K36WS-PWRC(K)钢丝绳研制背景及其生产技术难点。介绍钢丝绳工艺设计、工装设计及拉丝、捻股、合绳过程控制等内容,实际生产的钢丝绳工艺参数、捻制质量、破断拉力等产品技术性能符合设计要求,其中钢丝绳实测破断拉力为921 kN,稳定达到了Diepa企业同类产品要求。钢丝绳交付用户经试用效果良好,已实现同类进口产品的国产化替代。     

厚镀锌层对钢丝绳破断拉力的影响

破断拉力是钢丝绳最直观、最重要的性能指标。不同钢丝绳标准在钢丝绳最小破断拉力计算公式中均不涉及组绳钢丝的镀层类别,但美系标准和一些世界钢丝绳生产技术强企指出厚镀锌层钢丝绳破断拉力相对光面钢丝绳和其他镀层类别钢丝绳都有一定幅度的降低。其原因可能为:厚镀锌层通过影响钢丝抗拉强度以外的其他性能而影响钢丝绳破断拉力;厚镀锌层通过降低组绳钢丝实际承载能力而影响钢丝绳破断拉力;厚镀锌层通过影响股绳结构稳定性而影响钢丝绳破断拉力。     

1×19-7×7-6.60 mm高性能输送带用钢丝绳研制

根据客户技术要求研制了1×19-7×7-6.60 mm输送带用钢丝绳，钢丝绳捻距倍数为8,外层股捻距倍数为15,钢丝绳开放系数为1.55,再根据股绳结构特点计算确定股径和钢丝直径，合绳时外层股变形率控制为80%～90%。通过精准设计和严格工艺控制，生产的成品钢丝绳实测破断拉力达到45.6 kN,2%～22%最小破断拉力下的实测伸长率为0.37%,橡胶黏合试验检测结果显示：钢丝绳橡胶渗透性符合要求，黏合强度比要求高70%,附胶率达到90%。1×19-7×7与6×19-WSC结构钢丝绳相比，具有橡胶渗透性优良、附胶率好、破断拉力高和伸长率小等优点，适合高品质输送带的使用。     

Flexpack18与Flexpack21粗直径多层股钢丝绳破断拉力特性研究

研究有强度级别的多层压实股Flexpack18、Flexpack21钢丝绳的属性与特性,前者属35(W)×K7类结构,后者属非标结构,直径范围依次为42.00~107.95 mm、109.00~174.63 mm,级别为1 770 MPa、1 960 MPa。研究钢丝绳破断拉力与直径平方比随直径变化、破断拉力系数随直径变化,认为非粗直径多股钢丝绳破断拉力通用计算公式不适合Flexpack18、Flexpack21钢丝绳,其看似有级而实则无级。钢丝绳破断拉力与直径间存在隐含的、可用数理统计方法获得具有实际意义的拟合关系式。对钢丝绳赋级可能基于为用户选择不同破断拉力水平钢丝绳提供指南。视钢丝绳破断拉力等于系数与直径平方之积且破断拉力与直径间关系式选择三次函数形式,该系数随直径增大而减小,二者间存在线性关系。Flexpack18、Flexpack21钢丝绳破断拉力系数与直径间线性关系的存在与BS302/P7—1989、ISO 8369—1986及EN 12385-4:2002粗直径单层多股钢丝绳破断拉力计算公式之反映一致。     

GB/T 20118-2017相关问题商榷

根据GB/T 8706-2017《钢丝绳术语、标记和分类》,就GB/T 20118-2017《钢丝绳通用技术条件》中相关规定存在商榷处进行分析,涉及三角股钢丝绳与4×V39类钢丝绳标记、6×29F钢丝绳结构归类、单股钢丝绳出现1×7类结构、复合芯与固态聚合物芯单列、同时保证钢丝绳最小破断拉力与钢丝破断拉力总和、钢丝绳参...     

单侧假设检验和置信区间在钢丝绳破断拉力评价中的应用

介绍单侧假设检验和置信区间在钢丝绳破断拉力评价中的应用。从某段时间依据标准API 9A、JIS G3525和GB 8918生产的所有钢丝绳中,根据1个标准抽取1组子样的原则进行抽样并统计分析。根据统计分析的结果可得出结论:(1)单侧假设检验可以对批量钢丝绳破断拉力的质量水平进行分析;(2)区间估计可以给出批量钢丝绳破断拉力值的大致范围。     

对特殊结构平行捻密实钢丝绳特性的认识

Met W和Met WK钢丝绳是由内层3根股、外层9根股组成的特殊结构钢丝绳,不属于GB/T8706—2006/ISO 17893:2004定义的平行捻密实钢丝绳。对该钢丝绳的结构特性、破断拉力、线质量进行研究,认为其仍属平行捻密实钢丝绳。根据股在绳中排列方式,可视其为瓦林吞式结构的创新,该钢丝绳保持了标准平行捻密实钢丝绳破断拉力高的特点。相对内层绳股为3根的西鲁式、填充式和瓦林吞式结构平行捻密实钢丝绳,该钢丝绳组绳股直径相对均匀,具有方便小规格钢丝绳生产的结构优势。     

8×61 FWS-IWRC-Ø96 mm镀锌高强度海工钢丝绳研制

海洋工程对钢丝绳的需求量不断增加,对8×61 FWS-IWRC-?96 mm镀锌高强度海洋工程用钢丝绳生产工艺进行研究.钢丝绳抗拉强度级别为1960级,金属绳芯捻距倍数控制在6.40～6.55,钢丝绳捻距倍数控制在6.45～6.50,外层绳拆股变形率为86％～92％.钢丝绳检验结果:整绳破断拉力为6445 kN,高于标...     

浇铸法测试钢丝绳整绳破断拉力试验方法

测试钢丝绳整绳破断拉力有夹持、缠绕和浇铸三种形式．本文介绍浇铸法．从浇铸物的选择、试样的切取制备、绳头钢丝的表面处理、浇铸温度等方面进行了阐述．     

汽车起重机伸缩臂用钢丝绳的设计和制造

汽车起重机普遍采用伸缩油缸加绳排的伸缩结构,伸缩结构的最末一、二节采用钢丝绳,要求该钢丝绳破断拉力高、结构伸长小,一般应经过预张拉处理。以8×K26WS-PWRC(K)—20为例,介绍汽车起重机伸缩臂用平行捻压实股钢丝绳的要求及设计和制造过程。设计钢丝绳公称抗拉强度2 160 MPa,钢丝绳捻距倍数为6.8倍,股捻距倍数为8.5倍,股的压缩率为12%～15%,钢丝绳整绳破断拉力为421 kN;盘条选择80或82A钢,S、P质量分数均应不大于0.020%;采用模拉的方法生产股绳;预变形器股的变形量一般控制在钢丝绳公称直径的0.80～0.85倍;捻股时采用喷淋的方式添加润滑油脂。根据设计和生产控制要求制造的成品钢丝绳实测破断拉力达428 kN。     

国内企业破解高破断拉力海工钢丝绳生产难题之策

分析国内企业开发海工高破断拉力粗直径或超长(重)镀锌钢丝绳遇到的难题,提出相关措施并阐述其理由:(1)聚力解决大规格高品质钢丝生产问题。与盘条企业联手研制专用盘条,高度关注大规格钢丝、镀锌钢丝制造技术。(2)完善必要硬件设施。提高盘条索氏体化热处理规格和镀锌钢丝规格,综合提高超大型股绳机组产品质量保证能力。(3)添置大吨位钢丝绳破断拉力试验机。研究粗直径钢丝绳的破断拉力特性,探索提高破断拉力有效途径。(4)追求精细化过程管理。提高钢丝绳结构参数设计水平,重视对影响产品质量的细节研究,突出管理因素对产品质量影响。(5)借助外力提升技术水平。