离心铸造WC/钢组织结构的研究

选用GCr15轴承钢为基体,WC颗粒为增强相,采用离心铸造工艺制备WC/钢复合材料—LGJW20。用金相分析、电镜扫描(SEM)、X射线衍射(XRD)及能谱分析(EDS)等方法研究材料铸态的相变过程及显微组织。研究结果表明:LGJW20显微组织中基体主要为细小的珠光体组织,基体中析出大量M23C6及MC型等细小碳化物颗粒;WC原始颗粒以各种复式碳化物的形式析出,分别形成枝状或鱼骨状共晶碳化物、网状二次碳化物及大块状碳化物。     

Q45NiCrMoV钢的微观结构与机械性能

研究了在不同的热处理条件下,Q45NiCrMoV钢碳化物的析出机制。结果表明,此钢在260℃盐浴等温淬火处理中可以实现自回火过程,析出的弥散分布的碳化物对马氏体板条起“钉扎作用”,在低温回火条件下可以得到良好的强韧性配比关系。基体中碳化物在低于450℃回火主要是M_3~-C类型,在高于450℃回火开始析出VC,在620～650℃回火,出现V(CN)型化合物。VC在基体中的析出和弥散分布,对钢的二次硬化效应起了重要作用。     

轧态Mg-Gd-Y-Zr合金显微组织及耐腐蚀性能研究

用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)等分析Mg-Gd-Y-Zr合金的显微组织;观察轧态合金在质量分数为3.5%NaCl溶液浸泡前后腐蚀形貌变化及相在腐蚀过程的作用。用腐蚀析氢试验、动电位极化测试分析轧态合金在不同时间的耐蚀性。对比Mg-Gd-Y-Zr合金铸态、轧态的耐腐蚀性能差异。结果表明:铸态组织由α-Mg基体和不连续分布于晶界的树枝状第二相构成,均匀化退火使树枝状第二相回溶,晶粒未明显长大,轧制变形使残留的方块状富Gd相尺寸变小;方块状富Gd相与基体相形成电极电位差,在腐蚀过程作为微阴极不溶解,α-基体相优先腐蚀溶解,腐蚀产物为针絮状的MgO;轧态Mg-Gd-Y-Zr合金在质量分数为3.5%NaCl溶液浸泡24 h的平均腐蚀速率为6.950 95 mm/a。轧态合金中富Gd第二相总量少,尺寸小,与基体的微电偶腐蚀比铸态合金更弱,表面氧化膜保护性更好,在12 h自腐蚀电位最正(-1.549 91 V),自腐蚀电流密度最小(1.515 93×10-5A/cm2)。     

钢中渗碳体的定量测定新方法

<正> 一、前言 钢中碳化物的分离鉴定是研究新钢种不可缺少的手段之一。而几乎所有的中低合金钢在回火过程中都要析出渗碳体。渗碳体的析出不仅影响钢的性能,而且当它和其它合金元素的碳化物共存时,要影响到其它碳化物的X-射线定性鉴定和化学定量测定。在我们实验的很多钢中经常是渗碳体与其它类型的碳化物多相共存,有时要对其它合金的碳化物定性和定量时,必须把渗碳体首先定量溶解才能达到目的。例如我们对一种合金钢(文章中提到的6~#、8~#钢)进行碳化物测定,渗碳体M_3C与VC、Cr_7C_3三相共存,     

6Cr4Mo3Ni2WV钢中的碳化物

<正> 6Cr4Mo3Ni2WV钢是6-5-4-2高速钢的基体钢,但成分经过了调整。通过研究它,一方面可以了解这类高速钢中碳化物析出和转化的过程及合金化原理;另外也可以探讨在多种碳化物形成元素同时存在时钢中碳化物弥散强化的特殊规律。 本文中包括了以前研究的部分结果,并采用了综合的分析方法,加以互相验证     

30Cr2MoV枪管钢碳化物溶解与析出规律

枪管钢重要发展方向是采用二次硬化效应确保高温强度,然而这类钢韧性普遍偏低。为改善韧性,研究了30Cr2Mo V新型二次硬化枪管钢中碳化物溶解与析出规律及其对韧性的影响。采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、碳复型和相分析技术对碳化物进行表征,结果表明:随着淬火温度(8501 050℃)升高,碳化物溶解越多,回火时二次硬化相析出动力越大;在950℃温度(略低于MC型碳化物全固溶温度)淬火时,奥氏体晶界处未溶MC型碳化物可有效抑制原奥氏体晶粒长大,冲击功保持较高水平(107 J);在950℃温度淬火后回火时,随着回火温度(600700℃)升高,M_3C型碳化物不断溶解,M_2C型碳化物逐渐析出,M_7C_3型碳化物在略小于650℃时开始析出,MC型碳化物含量几乎不变,碳化物总量减少约14%;在600℃、625℃和650℃温度回火时冲击断口分别呈准解理、解理和韧性断裂;625℃温度时解理断裂原因可能是在625℃温度回火时M_3C型碳化物向M_2C型碳化物转变过程中发生了晶内强化和晶界弱化、有害元素向晶界偏聚和碳化物粗化。     

高铝低密度钢板带边裂成因分析及控制

以高铝Fe-Mn-Al-C系低密度钢为对象研究热轧钢板边裂的形成原因。通过对不同成分低密度钢的相图计算,发现800～1 300℃主要为γ奥氏体+α铁素体两相区;700～800℃发生奥氏体共析转变,即γ→α+κ;低于700℃时,则是α铁素体和κ-碳化物两相共存。用XRD衍射仪、OM、SEM和能谱仪分析边裂部位组织构成,发现钢板边裂形成主要与奥氏体基体中κ-碳化物的有序析出密切相关,是钢中Al、Mn、C在γ奥氏体相中进行元素配分,Al作为κ-碳化物的形成元素,促进κ-碳化物在奥氏体晶界生成,加剧低密度钢板边裂程度。     

28Cr2MoVA钢的碳化物相分析

以电解提取-化学分离-X射线衍射结构分析及化学、电化学组成分析等方法,研究了28Cr2MoVA钢的碳化物相之溶解、析出规律及合金元素在基体与各相间的分配。借以探讨了该钢经1040℃正火+回火处理后,其抗浇蚀性能远较同一温度下调质态者为好的机制。     

50CrMo和70CrNiMoV钢的组织与强韧性

研究了50CrMo钢和70CrNiMoV钢不同热处理状态的显微组织,探讨了合金化元素配伍对两种钢显微组织的影响,分析了两种钢的显微组织与其强韧性的关系。研究结果表明:50CrMo钢有较明显的自回火现象——淬态组织中有ε碳化物析出,回火时析出物易于聚集长大,造成强度、硬度迅速下降,但有较高的韧性;70CrNiMoV钢的淳火组织中亦有少量弥散析出物,但析出物不易聚集长大,回火稳定性好。另外,Ni加入含Cr钢中有促进M_(23)C_6型碳化物形成而减少MC型碳化物的效应。     

30Cr2MoV枪管钢碳化物溶解与析出规律

枪管钢重要发展方向是采用二次硬化效应确保高温强度,然而这类钢韧性普遍偏低.为改善韧性,研究了 30Cr2MoV新型二次硬化枪管钢中碳化物溶解与析出规律及其对韧性的影响.采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、碳复型和相分析技术对碳化物进行表征,结果表明:随着淬火温度(850～1050℃)升高,碳化物溶解越多,回火时二次硬化...     

30CrNi2MoVA钢高温锻造形变热处理碳化物析出研究

本文利用电解分离化学相分析的手段对比研究了30CrNi2MoVA钢经常规淬火和高温锻造形变淬火状态的碳化物析出类型、数量及规律。对淬火样和回火样分别用1％氯化锂+4％磺基水杨酸+5％甘油-甲醇电解液和7.5％的氯化钾+0.5％柠檬酸-水电解液提取碳化物,X光衍射作结构分析,化学法做定量分析。文中列出了两张X衍射图和两个数据表。实验结果证明了钢在奥氏体形变过程中确实存在着碳化物析出,对含钒的30CrNi2MoVA钢形变淬火析出的碳化物为VC。同时说明了钢经高温锻造形变淬火后促进了回火碳化物的析出,形变回火析出的VC比常规淬火后回火析出的VC数量多、颗粒小、弥散度大。     

激光熔覆镍基合金组织及磨损性能研究

利用CO2激光器在45钢基体上熔覆Ni基合金,分析激光熔覆层的微观组织,测试其显微硬度及磨损性能。结果表明,所制得熔覆层组织致密、无裂纹,与基体形成良好的冶金结合。从熔覆层表层到基体热影响区,组织呈现出由细小的树枝晶→胞状晶、树枝晶→平面晶过渡。激光熔覆层磨损量约为基体的1/3,熔覆层耐磨能力增强的主要原因在于熔覆层与基体良好的冶金结合,以及基体与涂层元素固溶强化和碳化物等析出相的强化作用所致。     

稀土钇对AZ91D镁合金微观组织和腐蚀性能影响的研究

为改善镁合金的耐腐蚀性能,进一步拓宽镁合金的应用范围,研究通氩气下加入稀土Y对AZ91D镁合金组织和性能的影响。结果表明:AZ91D镁合金加入Y后,显微组织主要由α-Mg基体相、β相(Mg17Al12)、Al2Y相和Al6Mn6Y相组成。加入1%Y能显著降低合金的腐蚀速度,提高合金的平衡电位和腐蚀电位,降低腐蚀电流。     

Mg微合金化对4Cr3MoSiV模具钢热疲劳性能的影响

研究微量Mg对4Cr3Mo Si V模具钢热疲劳性能的影响。Mg具有抑制Mo、V和Cr等碳化物形成元素在晶界析出的作用,使基体析出细小均匀分布的碳化物颗粒,提高材料抗疲劳软化能力,阻碍热疲劳裂纹的萌生和扩展。但过量的Mg也促进碳化物颗粒长大,软化基体,加速热疲劳裂纹的扩展。试验表明:当Mg添加质量分数为0.001 4%时,碳化物颗粒细小无明显长大,对热疲劳寿命有利;但当Mg添加质量分数达到0.002 8%时,碳化物颗粒出现明显聚集长大的现象,基体软化严重,对热疲劳寿命不利。     

稀土对异种钢焊缝韧性的影响

本文研究了氟化稀土对35CrNi3Mo钢具种钢焊缝韧性的影响,深讨了作用机理。结果表明,焊件经热处理时,氟化稀土对焊缝中碳化物析出过程的延缓作用和对σ相析出的抑制作用,以及对夹杂物的改性、细化作用,是异种钢焊缝韧性有所改善的主要原因。     

基体钢CG-2的碳化物相分析

前言 CG-2钢是在基体钢MA(Cr4Mo3W2V2)的基础上,对其合金元素作了适当调整后,研制成的一种新型模具钢。钢的二次硬化效应显著,强度和韧性于560℃～590℃之间回火时出现峰值。它的机械性能超过了国外报导的基体钢。为探讨该钢的强化机理,须做碳化相的分量分析。但这类钢的碳化物种类多,渗碳体M_3C相与M_6C、VC、M_2C、M_7C_3共存,分离十分困难,过去没有理想的分离方法,不能做出各单一相的数     

凝固速率对高铬铸铁微观组织及耐腐蚀性能的影响

研究冷却速率的变化对Cr28高铬铸铁凝固组织及耐腐蚀性能的影响。结果表明,基体中固溶的Cr量和组织中碳化物相对体积含量对高铬铸铁的腐蚀速率有显著影响。快的冷却速率使高铬铸铁的组织更为均匀,偏析减小,同时也减小了奥氏体基体和碳化物之间的电极电位差,从整体上提高其耐腐蚀性能。     

凝固速率对高铬铸铁微观组织及耐腐蚀性能的影响

研究冷却速率的变化对Cr28高铬铸铁凝固组织及耐腐蚀性能的影响。结果表明,基体中固溶的Cr量和组织中碳化物相对体积含量对高铬铸铁的腐蚀速率有显著影响。快的冷却速率使高铬铸铁的组织更为均匀,偏析减小,同时也减小了奥氏体基体和碳化物之间的电极电位差,从整体上提高其耐腐蚀性能。     

等离子喷涂Al65CU23Fe12涂层的组织与性能研究

采用等离子喷涂方法在AZ31镁合金表面制备一层Al65Cu23Fe12涂层以改善其表面性能。通过OM、XRD及EDS等分析方法,分析了涂层热处理前后的组织及性能。结果表明:等离子喷涂Al65Cu23Fe12涂层组织由Al65Cu20Fe15准晶相和Al(Cu,Fe)相两相组成;经过T4和T6处理后,相组成没有发生变化,T6处理使准晶相含量明显增加,由喷涂态的31.3%(原子分数)提高到40.4%(原子分数);Al65Cu23Fe12涂层的硬度与其准晶含量呈正比,T6态下的准晶含量最多,硬度最大,达到752.8HV0.1,比喷涂态提高了22.2%,远远大于AZ31基体的硬度;涂层的耐腐蚀性(自腐蚀电位=-1.22～-0.79V,自腐蚀电流密度=21.5～58.7A/m2)远高于基体的耐腐蚀性(自腐蚀电位=-1.6V,自腐蚀电流密度=135.8～242.7A/m2)。热处理使涂层和基体的耐蚀性能降低。     

钢中碳化物弥散度的电化学评定

本文提出用电化学原理测定碳化物导电体在电解质溶液中形成双层电容C_d值大小来评定其弥散度。通过对电极过程的等效电路分析,阐明用DHZ-1型电化学综合测试仪的溶液补偿功能,如何以三角波电位脉冲信号去测定碳化物C_d的方法,然后根据导电体比电容换算因子值(20μF/cm~2)求出其比表面积S值(m~2/g)大小,从而完成钢中碳化物弥散度的电化学评定。当控制恒电流对钢试样分次短时间电解腐蚀,暴露出碳化物后立即测定C_d值,并作出C_d-t曲线,发现C_d与t属线性关系。对其C_d-t直线出现转折点的物理意义在文中作了讨论。