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阐述了N200—12．7／535／535型200MW汽轮机各胀差的涵义，并结合华能淮阴电厂2号机组一次冷态启动带负荷过程中的高压胀差变化趋势及变化速度等，对机组冷、热态启动、滑参数停机等情况下汽轮机胀差变化与控制进行了分析。着重从北京重型电机厂(北重)生产的200MW汽轮机冷态启动带负荷的实例分析，揭示了汽轮机在带负荷过程中高压胀差的变化规律。 相似文献
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该类可调抽汽式汽轮机，由于多种原因一直抽汽未能投运，只能作纯冷凝式汽轮发电机组用，严重影响该机组的热效率提高和机组的安全运行，通过对着汽厂Ｃ６－３５／１０型汽轮机抽汽供热系统改造的实例，提出了对调压器将原来的电液压调节改为电气调节，纯发电时，投运低压调门的方法，在实践中取得了成功，可供同类型机组和可调抽汽式汽轮发电机组的电、热负荷平稳投运、安全运行参考。 相似文献
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该类可调抽汽式汽轮机,由于多种原因一直抽汽未能投运,只能作纯冷凝式汽轮发电机组用,严重影响该机组的热效率提高和机组的安全运行,通过对青汽厂C6—35/10型汽轮机抽汽供热系统改造的实例,提出了对调压器将原来的电液压调节改为电气调节,纯发电时,投运低压调门的方法,在实践中取得了成功,可供同类型机组和可调抽汽式汽轮发电机组的电、热负荷平稳投运、安全运行参考。 相似文献
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1 引 言 克拉玛依石化厂热电厂2号汽轮机型号为C12-35/10，属单缸、中温、中压、冲动、抽汽凝汽式汽轮机，机组的工业抽汽量与电负荷可按用户的需要分别进行调整，也可在纯冷凝工况下运行。当机组单独运行负荷变化时，调速系统能使汽轮机的转速维持在一定范围内；或当机组并网运行时，能满足负荷变化的需要。调压系统能够保持抽汽压力为一定值；或通过手轮在一定范围内调整。调节系统采用全液压调节系统，它由离心式径向钻孔主油泵，继流式压力变换器，断流式错油门以及油动机组成。在全液压调节系统中，离心油泵作为感应机构感受机组… 相似文献
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一、概述东方汽轮机厂生产的第24台N200-130-535/535型超高压中间再热汽轮机安装在邢台电厂,于一九八六年十月二十八日完成72小时试运行.由于该型机组从未进行过甩负荷试验,对机组实际动态性能底数不清,因而本次甩负荷试验前充分考虑了各种因素对机组安全的影响.进行的预备性试验项目有:启动阀特性试验;同步器特性试验;调节汽门特性试验;超速限制滑阀动作恢复时间的调整及其动作情况试验;高、中压自动主汽门及油动机关闭时间的测定试验;自动主汽门及调节汽门严密性试验;调速系统静态特性试验;附加保安滑阀动作模拟试验;危急遮断器注油及超速试验等.经上述试验及机组72小时试运行考验,认定机组已具备甩负荷试验各项条件的要求,于一九八六年十月二十八日进行了甩负荷试验. 相似文献
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淄博热电公司 3号机组为哈尔滨汽轮机厂生产的 50ＭＷ双抽机 ,型号为ＣＣ50 - 8.83/ 0 .981/ 0 .118。该机组自投运以来 ,调节系统一直不稳定 ,摆动频繁 ,滑负荷现象时有发生 ,严重影响机组的安全运行。1 机组存在缺陷(1)在投入工业抽汽的情况下 ,用同步器增减电负荷时 ,工业抽汽流量也相应变化 ;而用中压调压器调整工业抽汽流量时 ,电负荷亦相应发生变化。以上变化与厂家设计不符。(2 )减负荷时 ,负荷会从 54ＭＷ滑至 2 0ＭＷ。(3)调节系统摆动。2 改进措施根据该机组调节系统的工作原理 ,经分析认为上述缺陷均是由于滑阀卡涩或动作迟缓… 相似文献
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根据某发电厂三台 N200-130-535/535型汽轮发电机甩负荷试验结果,分析了影响该型汽轮机动态性能的诸因素,同时指出:为使汽轮机有良好的动态性能,必须提高超速限制滑阀的动作可靠性,宜采用5102型电磁阀,且必须保证调节系统油质合格。 相似文献
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本溪钢铁公司发电厂有两台苏制JAT25-2型供热汽轮机,额定功率为2500千瓦,蒸汽参数为29绝对大气压、400℃。1958年6月相继投入运行。在试运期间就发现调节系统不稳定,虽经多次调试,亦未解决。其现象为在凝汽或抽汽工况运行时,高、低压油动机滑阀和滑阀上的调节连杆发生不衰减跳动,影响到负荷的大幅度调整。后来电厂在机头调压器旁装了一个可用手轮升降的挂钩,将调节连杆钩住,不让跳动。因此机组在启动、并列时调整转速或正常运行时负荷的调整,都用手轮代替同步器,为此,从1977年开始对该种机组的调节系统进行了改造。 相似文献
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长山热电厂9号机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型三缸三排汽汽轮机组。该机组的原设计主要用来承担基本负荷,但近年来由于电网调峰能力的严重不足,200MW机组也开始参与调峰,我厂的9号机就是参与调峰的机组之一。在夜间 相似文献
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分析了３０００ｋＷ抽凝式汽轮机发电机组随着负荷增加,抽汽调压器振动增大的主要原因是油动机反馈油口发生严重节流而造成油流激励,致使调压器及一、二次脉冲油管道产生强烈振动。通过重新整定调节系统参数,消除了调压器的异常振动,保证了抽汽的正常投动和机组的安全运行。 相似文献
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我厂8、9号机组是哈尔滨汽轮机厂生产的N200—130/535/535型机组,由于空气系统设计不合理,至使1号低压加热器(以下称1号低加)长期在没有焓升的情况下运行,严重地影响了机组的经济性。本文介绍了8、9号机低加空气系统的改进,并用等效热降原理详细地计算了由于1号低加无焓升运行对整个机组经济性的影响。 相似文献
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针对Ｎ２００－１３００／５３５／５３５型和Ｃ１４５／Ｎ２００－１３０／５３５／５３５型汽轮机机械液压调节系统和数字电液调节系统并存的现状，分别采用保持模拟油压与工作油压相一致及保持电调给定值、综合滑阀行程、油动机开度对应关系的跟踪方式，实现了汽轮机电调与液调相互无扰切换，切换效果较为理想，供同类型机组参考。 相似文献
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对CCl40／N200—130／535／535型供热汽轮机组进行了供热调峰能力的试验研究，通过数据分析和热力试验确定了机组的供热和调峰能力，为供热电厂供热期间的科学调度提供了有益的借鉴。 相似文献
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秦岭发电有限责任公司6号汽轮机（N200-130-535/535）三段回热抽汽温度在机组调峰运行时由474℃下降至261℃，威胁机组的安全经济运行。本文针对该异常现象进行分析并提出解决方案。 相似文献
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针对CCl40／N200—130／535／535型汽轮机在调速保安系统由机械液压与模拟量电调改造成数字式电液控制（DEH）系统后,对出现的改变低压蝶阀开关运行方式、部分机组无法验证电超速的可靠性、事故下减负荷速度慢、中压调速汽门控制方式发生变化等问题进行了探讨,并采取相应技术措施加以解决。 相似文献
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１问题的提出通常背压式汽机可有两种运行方式,一种是电负荷方式,一种是热负荷方式。当按电负荷方式运行时,汽轮机由压力变换器控制,自动调节转速（单机运行时）或电负荷（并网运行时）。当按热负荷方式运行时,汽轮机由调压器控制,自动调节排汽压力。背压式汽轮机主... 相似文献
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我厂的两台N-200—130-535/535型中间再热、冷凝式汽轮机,是由哈尔滨汽轮机厂生产的。1号机组于1972年12月第一次并网发电,1973年4月初移交生产。2号机组于1975年5月第一次并网发电,7月中移交生产。到1978年11月末,1号机组共启动95次,并网87次,连续最长运行1767小时,累计运行33300小时,累计发电量为458158万度。2号机组共启动47次,并网40次,连续最长运行2203小时,累计 相似文献
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随着我国热化事业的发展,对大容量供热机组的需求越来越强烈。但目前我国尚未生产20万千瓦及以上的供热机组(哈尔滨汽轮机厂正在设计制造20万千瓦供热机组),为了满足目前对大容量供热机组的需求,我们在吉林热电厂六期工程设计中采用了哈汽厂生产的 N200—130/535/535型凝汽式机组,在其由中压缸至低压缸的导汽管上打孔组抽汽,用于供给采暖用汽,以满足供热的需要,提高电厂运行的经济性(此方案目前正付诸工程实施中)。现将机组的修改情况及设计中遇到的一些技术问题介绍如下: 相似文献
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Ｎ２００—１３０／５３５／５３５汽轮机转速飞升原因淮北电厂张启顺东方汽轮机厂Ｎ２００—１３０／５３５／５３５型汽轮机的调速系统为液动径向泵式，由调速泵（径向泵）、调速器滑阀、中间滑阀、高、中压油动机等部套组成。作为转速感应机构的调速泵通过靠背轮和主油... 相似文献