LD钢冷挤凸模热处理新工艺

用LD钢（7Cr7Mo2V2Si）制造的汽车起动器导向简冷挤凸模（见图1），按本厂退火、低温淬回火的工艺进行热处理时，使用寿命比Cr12、高速钢制的常规热处理模具显著提高。其球化退火工艺示于图2。退火后的硬度为246HB，满足了机加工要求。表1所列为该钢制模具的淬火硬度与奥氏体化温度和淬冷介质的关系。淬火后的组织为板条马氏体和弥散碳化物。试验证实，LD钢冷挤凸模经1050℃奥氏体化25min，油中淬火，200℃×4h回火的效果最好，淬火后硬度达60HRC，凸模寿命提高到2万次，比原充高6倍。LD钢冷挤凸模热处理新工艺@刘友奎$辽源汽车电器…     

切纸凹模的高频浸水加热淬火

切名片纸的切卡器凹模（图1），用45钢制造，硬度要求50～55HRC，热处理后凸凹模装配间隙要求0．01～0．02mm。由于凹模整体热处理的收缩变形达0．10～0．20mm，给后序钳工研磨装配带来困难，为此我们试甲高领局部淬火。（1）工艺分析及试验由于凹模使用部位是刃口，且根据使用情况淬硬层不需太深，采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深度要求，又可显著降低收缩变形。但由于刀口薄（6—3mm），如采用局部加热后提出淬火，降温快，不易淬硬；若是由感应器直接喷水淬火，则硬度不均匀；如外部喷淋，操作中配合不好亦达不到理想的淬火…     

Cr12MoV钢的锻造及淬火

<正> Cr12MoV钢是目前国内最常用的冷作模具钢之一,就其成分来讲,是一种高碳高铬莱氏体钢,其优点在于淬火变形小、淬透性和耐磨性较高,但其内部具有大量过剩的一次和二次碳化物,偏析很大,降低了钢的强韧性。要提高模具的使用寿命,改善Cr12MoV钢中碳化物分布状况是一个重要关键。正常的热处理加热温度很难将偏析的呈网状、块状具有各向异性的碳化物消除。为此,通过改锻工艺来击碎粗大的碳化物,使其细化,达到≤2级的碳化物级别要求,下表为碳化物级别对Cr12MoV钢机械性能的影响。     

复合凹凸模失效分析与工艺改进

落料及拉伸用复合凹凸模，用于室温下将1mm厚的钢板压制成碗形工件，所用模具材料为Cr12MoV钢，采用1040℃淬火，180℃回火，平均硬度为58HRC，工作中出现了早期纵向脆断，使用寿命不足1000次，改为980℃淬火，400℃回火，并在凸模刃口处电火花强化后，克服了早期纵向脆断，使用寿命得到显著提高。     

用3Cr3Mo3W2V钢制作钢管热冲孔凸模的试验

用3Cr3Mo3W2V钢代替3Cr2W8V钢制作钢管热冲孔凸模,凸模采用双重淬火和表面硫氮共渗处理工艺,冲孔时将凸模冷却方式由强制水冷却改用PF冷却介质冷却,可使凸模寿命提高2～3倍。     

切边模的高频淬火

50t压力机切边模（凸模）是生产钢柱式散热器用的大型关键模具，可切3mm厚度钢板，一次切边长1560mm，如图1所示。切边模用热作模具钢8Cr3制造，经淬火回火处理。成型后凸模在井式大盐炉中按常规工艺加热淬火，因尺寸厚薄相差太大，弯曲变形高达6mm，唯一的挽救办法是热校，但费电费时。为此，我们试用高额高部淬火。1工艺分析考虑到凸模主要使用部位是刃口，故改用局部高频淬火。使用200～300kHz的高频设备，局部高频加热淬火的尺寸仅为凸模厚度的1／9左右，未加热部份强度很大，不致产生变形。高频加热淬火后，表面硬度高，淬硬层获得细…     

Cr12MoV钢凸模失效分析

Cr12MoV钢凸模在使用过程中突然断裂失效,采用直读光谱仪、金相显微镜、洛氏硬度计、体视显微镜和扫描电镜等方法对Cr12MoV钢冲模凸模的材料成分、显微组织、硬度和断口形貌进行检验分析,并对凸模进行强度校核。结果表明,凸模强度不足,共晶碳化物偏析严重,大块碳化物尺寸超标是导致凸模爆裂的主要原因,建议改进凸模结构、锻造工艺或选择新材料来解决凸模失效的问题。     

薄壁大型腔凹模的等温淬火与电火花强化

薄壁大型腔凹模属于落料凹模，所冲压工件材料为冷轧20钢板。由于薄壁大型腔的形状特点，在激冷淬火时会出现翘曲变形，但如缓冷则硬度不足，使用时出现刃口磨损较快的问题。采用整体马氏体等温淬火，刃口部位电火花强化的方法，既减少了翘曲变形，又提高了刃口耐磨性，使凹模寿命明显提高。     

4Cr5MoSiV1热作模具钢等温淬火工艺的研究

论述了不同等温淬火工艺对H13钢（4Cr5MoSiV1）组织和性能的影响。H13钢经250℃×10min等温淬火和回火后，得到具有优异强韧性配合的B下／M复相组织。与常规处理相比，在高温强度和塑性不降低的情况下，可使高温冲击韧度提高33．4％。管子钳活动甜头热锻模和哈夫模应用此工艺处理后，使用寿命可比原用3Cr2W8V钢提高1．5～6倍，具有明显的经济效益。     

Cr12钢拉深模的热处理

<正> 1 Cr12钢拉深模的热处理工艺 滤清器壳体拉深模原用T8钢制造,因寿命不高而改用Cr12钢。Cr12是高碳高铬钢,组织中有较多的过剩碳化物,颗粒大小不匀,一般呈带状分布,偏析严重。为了提高模具的耐磨性,选用了下列的加工流程:     

热处理对含铬低碳钢组织与性能的影响

研究了低碳含铬钢950℃淬火后650℃回火,不同的保温时间下,Cr对低碳合金钢调质后性能的影响,并和不加Cr相同成分的钢作了对比。研究发现,当保温时间以2.5 min/mm计算时,加Cr钢的力学性能低于不加Cr同成分的钢,金相组织观察发现Cr能够有效提高低碳合金钢的淬透性,淬火后即使钢板的心部也能获得贝氏体组织,为后续的回火做好组织准备。然而在回火后容易形成M23C6及M7C3碳化物,其稳定性较差,容易聚集长大,且形态为条状,拉伸时容易弯曲破裂,严重破坏钢板的连续性,降低钢板的强度及塑性。对不同回火保温时间的含Cr钢的二次相粒子析出行为研究发现,以1 min/mm计算保温时间时,没有发现含Cr碳化物的析出,但随着保温时间的增加,Cr钢中的含Cr碳化物快速析出,并迅速长大,尤其是以3 min/mm计算保温时间下,含Cr碳化物尺寸已经达到了300 nm。因此对含Cr低碳合金钢,必须采用合适的调质工艺,适当缩短回火保温时间,以降低碳化物的聚集长大,避免回火后强度和塑性的同时降低。     

淬火工艺对耐磨钢NM400组织性能的影响

采用微Nb、B,加少量Cr成分体系,研究不同离/在线淬火工艺对NM400钢显微组织和力学性能的影响,通过光学显微镜、SEM和TEM观察,分析离/在线淬火工艺对马氏体精细结构的演变规律。结果表明:在线淬火工艺马氏体块更细小,大角度晶界比例大,保留轧制奥氏体变形位错等缺陷,为碳化物在回火中析出提供位置,使析出物分布更弥散,同时拥有马氏体-下贝氏体复相组织,提高了钢的硬度、强度和韧性。     

预处理工艺对W6Mo5Cr4V2高速钢组织与性能的影响

研究了预处理工艺对Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速组织与性能的影响。试验结果表明，与退火预处理相比，调质预处理的奥氏体晶粒细小，未溶碳化物少，残留奥氏体量多，屈服强度高，低应力区疲劳寿命长，但抗弯强度，塑性，冲击韧度，断裂韧性都较低，高应力区疲劳寿命也短。     

9Cr2钢冷轧辊新的断续淬火工艺

９Ｃｒ２钢冷轧辊经传统的双液淬火后，使用中出现了大量的深层剥落，后改用新的断续淬火工艺，消除了兴层剥落现象，使冷轧辊使用寿命提高。     

双液淬火对9Cr2Mo钢辊皮组织与硬度的影响

探讨了双液淬火冷却工艺对9Cr2Mo钢辊皮表面组织、硬度的影响,得到了最佳双液淬火冷却工艺。结果表明,单液水冷淬火后表面组织为粗大的回火马氏体,水油双液淬火后回火马氏体晶粒明显细化,并且形成了少量的贝氏体和残留奥氏体。双液淬火处理后,辊皮外表面硬度分布为中部硬度高,边部硬度低,使辊皮的使用寿命得到了明显提高。ø750 mm的9Cr2Mo钢辊皮水油双液淬火最佳冷却工艺为入水前炉外预冷时间300 s,水冷-油冷之间预冷时间控制在60~180 s。     

热处理工艺对Cr12钢组织和性能的影响

对Cr12钢采用等温球化退火工艺处理,组织中共晶碳化物形态和分布得到明显改善,获得了均匀细小的球状珠光体和弥散分布的细粒状合金碳化物显微组织,然后采用等温球化退火→充分预热→淬火→中温回火新工艺处理Cr12钢后,获得优异的综合力学性能。经使用表明:新工艺处理后的Cr12钢的使用寿命比常规热处理工艺提高1~2倍。     

Cr12钢的预处理工艺研究

本文研究了Ｃｒ１２钢经４种不同的预处理工艺处理后钢中碳化物的大小，数量，分布及钢的硬度，强度和韧性，试验结果表明，经调质处理，高温固溶淬火＋高温退火处理后，Ｃｒ１２钢中碳化物的大小，分布及其组织，性能均优于常规球化退火预处理的。通过扫描电镜对冲击断口的分析，初步探讨了新的预处理工艺提高韧性的原因。     

E级钢调质处理后的组织与性能

通过优化E级钢的调质热处理工艺,找到该钢调质后低温冲击性能提高的内在原因。并用光学显微镜对钢的显微组织进行分析,用拉伸试验机对经不同热处理后E级钢试件的拉伸性能和-40 ℃冲击性能进行检测。结果表明,在910 ℃淬火回火后,得到均匀的索氏体组织,冲击性能最佳。通过对冲击断口的观察和钢中碳化物析出行为的研究,指出E级钢调质处理后的韧性与碳化物的形貌与分布有关,低于550 ℃回火时,钢中的碳化物主要在板条边界和晶界析出,低温冲击性能低;高于550 ℃回火时,碳化物主要在晶内析出,呈粗粒状,且铁素体呈等轴状,冲击性能较高。     

2Cr12Ni4Mo3VNbN新型叶片钢高频淬火后的显微组织与疲劳性能

为提高2Cr12Ni4Mo3VNbN马氏体不锈钢叶片的疲劳性能,对调质处理后的叶片刃口区进行了高频淬火处理,研究了高频淬火前后2Cr12Ni4Mo3VNbN钢的显微组织、残余应力分布和疲劳性能。结果表明:2Cr12Ni4Mo3VNbN钢高频淬火后显微组织中的原奥氏体晶粒和马氏体板条束都得到细化,没有明显的析出物,而未高频淬火的马氏体有较多窄条状M3C析出。2Cr12Ni4Mo3VNbN叶片高频淬火区表层层深0.1 mm以内主要为压应力,应力值约在-450 MPa^-20 MPa之间,且随层深增加而减小。高频淬火态2Cr12Ni4Mo3VNbN钢的疲劳裂纹扩展门槛值为6.75 MPa·m^1/2,高于未高频淬火态下的4.73 MPa·m^1/2,并且高频淬火态2Cr12Ni4Mo3VNbN钢中的疲劳裂纹扩展速率低于未高频淬火态。这表明,高频淬火处理提高了2Cr12Ni4Mo3VNbN马氏体不锈钢的疲劳裂纹扩展抗力和疲劳裂纹扩展寿命。