浅谈球罐焊后整体热处理

结合前人的研究成果及多年来对球罐进行安全性能监督检验的情况总结，介绍球罐焊后整体热处理方法和燃油内部燃烧法技术及工艺过程，供同行借鉴。     

关于消除焊后残余应力及焊后热处理温度问题的探讨

针对实际中的漏水问题找到原因提出解决的方法     

关于采用焊后消除残余应力热处理克服钢制焊接构件变形的研究

根据焊后热处理消除残余应力机制，为防止薄板焊接构件的焊后回弹变形，稳定构件尺寸，通过缝隙试样、板条及板块试样强制变形焊接后再进行热处理，由此证明，焊后热处理可有效地克服钢制焊接构件的变形。     

国内球罐焊后热处理技术

概述了球罐的应用及对焊后热处理的要求，详细介绍了国内球罐热处理技术的新进展，包括电加热法、爆炸法、内燃法、电加热辅助燃油法，还展望了该领域技术的发展前景。     

焊接后热与焊后热处理温度对焊接残余应力松弛的试验研究

针对工程实际，研究了焊接后热与焊后热处理温度对焊接残余应力松弛的影响，结果表明：在一定温度下，焊接后热对焊接残余应力的松弛效果不明显，而焊后热处理可以大幅度地消除焊接残余应力。     

CF—62钢制1500m^3乙烯球罐焊接残余应力的现场测试

本文介绍了X射线应力仪用于现场测量残余应力的技术,并且给出了CF-62钢制1500m~3乙烯球缸的焊接残余应力测试结果。测试结果表明,X射线应力测试技术用于大型球罐残余应力的现场测量是可行的;在焊态下测量的残余应力值较高,而焊后热处理使残余应力得到充分的解放。     

球罐胀形后残余应力的研究

本文用X射线法对模拟胀球过程的宽板试样拉伸前后的残余应力分布进行了测量,用塑性理论及弹塑性有限元对测量结果进行了分析,现场实测了用无模胀球工艺制造的首台200m~3液化气球罐热处理后的残余应力分布。结果表明:球罐胀形后内侧存在横向(垂直于焊缝方向)残余压应力,纵向(平行于焊缝方向)残余应力水平很低,有时也为压应力。胀形后残余应力的这种有利分布,提高了球罐的抗应力腐蚀性能。这是新工艺在防止球罐破坏,保证安全运行方面的独特优点。     

CF—62钢制1500m^3乙烯球罐焊后整体热处理工艺及实践

首台国产化CF－62钢制1500m~3乙烯球罐消除焊接残余应力的热处理，是以柴油为主要燃料，以液化石油气为辅助燃料，以球体为炉体，球罐外加保温，严格监测和控制升温速度、降温速度、恒温温度，经570±20C×2h整体热处理，残余应力从0．81σ，降到了0．33σs以下，达到了热处理的主要目的。热处理后的母材和焊接接头低温性能仍能满足设计要求（－40℃时的AKV≥47J）。     

大型薄壁球罐的自动焊组焊特点

本文叙述了我国首例自行设计、制造、组焊的容积最大的混合式薄壁球罐组焊特点。提出了球壳板验收、安装应正视其壁薄、尺寸大、刚性差的特点;介绍了药芯焊丝CO2气体保护自动焊在该球罐上应用的特点;分析了焊接缺陷的特征及产生原因,并提出了防止缺陷产生的若干建议。     

焊接后后热处理对焊接残余应力的影响研究

焊接后后热处理是一种新的降低焊接残余应力的技术,试验采用了焊接后后热处理的方法,对三块Q235试板采用相同的焊接参教分别进行室温正常焊接,300℃,500℃预热焊接并进行焊后保温,然后在用小盲孔法测量焊接残余应力.我们通过对所得数据分析后,发现进行后热处理的试板焊接残余应力大大的降低了,并且后热处理的温度越高,焊接残余应力降低的幅度越大.试验证明焊接后后热处理能够有效的降低焊接残余应力,提高焊接的性能.     

关于CF─62钢制2000m~3液化石油气球罐焊后热处理问题的分析

本文在收集了国内外大型球罐焊后热处理案例及有关标准的基础上,对燕山石油化工公司东炼2000m3CF－62钢制液化石油气球罐的焊后整体热处理问题进行了技术分析。     

球罐环焊缝接头残余应力的三维非线性有限元分析

建立了球罐环焊缝焊接温度场和焊接应力应变场三维移动热源有限元分析模型,考虑了材料的热物理性能和力学性能随温度而变化,应用单元生死技术模拟焊接填充过程,模拟计算出移动热源作用下的温度场,以及以温度场为基础的环焊缝接头焊接应力应变场的分布规律:温度场结果表明,由于焊接的热输入和速度不同,以及热源加载体积不相等,每道焊接的最高温度均不相等。应力场的分析结果表明,在球罐内表面的焊缝及近缝区,呈现双向残余拉应力(经向和周向),而在外表面的对应区域,经向残余应力是压应力,周向残余应力为拉应力。     

局部焊后热处理两类评定准则的研究

焊后热处理的主要目的有 2个 :其一是消除焊接残余应力 ;其二是改善焊接接头的性能 ,因此焊后热处理的评定也应同时考虑这 2个方面。局部焊后热处理通常用于炉内整体热处理无法应用的场合。然而至今各国关于局部焊后热处理的评定标准仍存在很大的差异。采用考虑高温蠕变的粘弹塑性有限元等数值方法与试验相结合 ,对具有初始焊接残余应力的管子在不同热处理条件下进行了系列分析 ,特别是对于局部焊后热处理加热宽度的确定进行了大量研究。基于上述研究提出了 2个局部焊后热处理的评定准则 ,即基于残余应力消除效果的残余应力准则和基于改善焊接接头性能的均热区温差准则。局部焊后热处理应同时满足这两个准则的条件。     

3500m^3天然气球罐应力测试

3500m^3天然气球罐是上海1998年重点实事工程。球罐设计压力P=1．53MPa，球壳板材料为WEL-TEN610CF，板厚38mm。由于焊后不进行消除应力热处理，因此在气压试验前后对球壳板Y形焊缝、T形焊缝等部位进行了焊缝残余应力测试，在气压试验过程中对球壳板Y形焊缝、T形焊缝、赤道板支柱部位进行了应力应变测试。测试结果表明，经气压试验后焊缝残余应力有一定下降，应力应变测试表明球罐焊缝及热影响区没有出现明显的应力集中现象。球罐壳体的工作应力叠加残余应力的总和仍小于材料的屈服限，球罐在正常状态下运行是安全的。     

薄壁圆管的焊后热处理

本文论述了薄壁圆筒的焊后热处理。首先根据传热原理设计了淬火胎具，以解决现有条件下工件的淬火。并重点分析了淬火过程中椭圆变形产生的原因，提出了解决椭圆变形的措施。最后，结合工厂实际情况，给出了具体的焊后热处理工艺规范。     

07MnNiCrMoVDR钢制乙烯球罐整体热处理

本文结合兰州化学工程公司两台１５００ｍ＾３乙烯球罐整体热处理的实例,探讨了０７ＭｎＮｉＣｒＭｏＶＤＲ钢制球罐整体热处理的有关技术要点,是否需辅助补热,及焊接工艺评定试板热处理要求等几个问题,对指导大型乙烯球罐整体热处理具有积极意义。     

高压天然气球罐施工控制要点

详细介绍了2000m3高压天然气球罐工程的制造、安装过程,并指出每个环节的控制要点.球罐投入运行后,工作状况良好.     

3500m~3天然气球罐应力测试

35 0 0m3天然气球罐是上海 1998年重点实事工程。球罐设计压力P =1 5 3MPa ,球壳板材料为WEL -TEN6 10CF ,板厚 38mm。由于焊后不进行消除应力热处理 ,因此在气压试验前后对球壳板Y形焊缝、T形焊缝等部位进行了焊缝残余应力测试 ,在气压试验过程中对球壳板Y形焊缝、T形焊缝、赤道板支柱部位进行了应力应变测试。测试结果表明 ,经气压试验后焊缝残余应力有一定下降 ,应力应变测试表明球罐焊缝及热影响区没有出现明显的应力集中现象。球罐壳体的工作应力叠加残余应力的总和仍小于材料的屈服限 ,球罐在正常状态下运行是安全的     

大型焊接构件焊后热处理

介绍了大型焊接结构炉外焊后热处理的基本方法,可简化结构,节省材料,为设备检修时的焊接修补提供了可靠保证。