添加锰的6.5%Si钢板的有序-无序相变和磁特性

近年来为实现电器的小型化和高效率化，而日益向高频化发展，6．5％Si－Fe板则可满足这一发展趋势对硅钢的要求。这种成分的合金存在无序相和有序相（BZ，D03）区域，通过热处理有可能获得各种有序状态，而磁特性与有序相关系颇大。在铁基中添加6．5％Si的合金有序相对其磁性的关系方面已有较多的研究，但尚无有关第三元素影响方面的详细研究。出此，研究了添加锰的影响。在真空炉中熔炼了4种锰含量（0％，0．02％，0．16％，0．35％）的6．53％Si－Fe，铸镇热轧成1．8mm厚的板材，热轧板在干氮气氛中经1000℃x30s退火后酸洗，轧成0．23…     

高性能R_2CO_(17)型磁体

新日本钢铁公司正发的一种新型稀土永磁体，其成分含（Wt％）：R（主要是Sm）23～28，Cu4~10，Fe15～25，Zr0．2～5，B0．005～0．06，余为Co和难免杂质。该成分的熔体直接连续浇铸成厚度＜3mm的薄板，并进行急冷（水淬）处理。该合金是以R2Co17金属门化合物（R是以Sm为主的稀土金属）为主体的磁化性能优良的R－Co－Cu－Fe－Zr－B系永磁材料。在该合金中添加微量硼，通过直接连续铸造快冷处理，可抑制粗大X相的析出，不致于引起饱和磁化强度的降低，显著改善了磁化性能。上述成分的R（主蛋是Sin）、Cu、Fe可以保证充分高的饱和磁…     

钼对高锰无磁钢的磁性和力学性能的影响

作为在破场环境下使用的无磁结构材料，奥氏体系高锰钢日益受到重视，高锰钢具有优良的无磁特性和低的热胀系数，但是在强度特性上尚待进一步提高。因此，研究了钻在提高Fe－Mn－B系高锰钢强度特性和改善无磁特性上的效果。所研究的高锰钢的成分含（Wt％）：C0．005—0．01、Si0．05～0．11、Mn20～35、B0．2、Mo0～6、余为Fe，由高频感应电炉在氩气保护下熔炼获得6．5kg钢锭，经热骸和冷锻加工成～10～lmm棒材。然后在473～1273K加热18ks后炉冷热处理后，测定了热胀系数、抗拉强度、硬度和磁性等。研究结果表明：（1）添加错，在Fe－…     

新型铝箔合金

日本大阪府（Osaka）东阳铝业公司（Toyo Aluminium Kabushiki Kaisha）发明一种制造容器用的铝箔合金，在美国取得了专利。专利号为US673691181，合金成分（质量％）：Cu0．0001—0．01，Si0．0005～0．1，Mn1．0—3．0，Fe0．7-1．2；同时必须含有铬、钛、锆之一，其量为0．0—0．5；其余为铝与不可避免的杂质。     

一种新型Al-Cu-Mg-Mn合金

德国奥托福克公司（Otto Fuchs）发明一种Al-Cu-Mg-Mn系新合金在美国取得了专利（US7214279B2）。该合金有高的静态及动态力学性能，其成分（质量分数％）：SiO．3-0．7，Fe0．15，Cu3．5～4．5，Mn0．3～0．8，Ti0．05～0．15，Zr0．1～0．25，Ag0．3～0．7，其他杂质每个0．05，合计0．15，其余为Al及不可避免的微量杂质。     

V对贮氢合金微观结构和电化学性能的影响

为了开发AB5型稀土系低Co贮氢合金，研究了加V低Co贮氢合金M／Ni3．55Co0.3Mn0.4Al0．25Cu0．15Fe0.1Cr0.1Zn0.13Vx（x=0．02，0．05，0．08）V含量变化对放电容量、循环稳定性的影响机理。结果表明，加V低钴贮氢合金可以获得良好的综合电化学性能，但V的加入应严格控制。在本研究范围内，x=0．02的加V低钴贮氢合金具有最佳的综合电化学性能。     

具有优良钎焊性和低蒸汽压的低银Cu—Ag系合金钎料

1．一种具有良好钎焊性和低蒸汽压的低银Cu—Ag系合金钎料，组成为Ag：5％—35％、Si：2．5％～13％、Fe，Ni及Co(一种或两种以上)：1％～10％、余量：Cu及不可避免物(重量百分比，下同)。     

铸造Fe-B-Ti合金导卫板的研究和应用

针对线材轧机导卫板使用寿命短，更换频繁，严重影响轧钢产品的产量和质量，开发了含0．1％～0．4％C、0．8％～2．5％B、0．5％～1．5％Ti、0．8％～1．2％Cr和0．5％～1．2％Hn的铸造Fe—B-Ti合金导卫板，并借助光学显微镜、扫描电镜和X衍射分析等手段，研究了Fe—B—Ti合金的凝固和热处理组织，在此基础上测试了Fe—B—Ti合金热处理后的力学性能、耐磨性和抗热疲劳性能。结果发现，铸造Fe—B—Ti合金的凝固组织由金属基体和硼化物组成，1000℃淬火后基体转变成了强韧性好的板条马氏体，硼化物成孤立状分布，具有良好的强韧性、耐磨性和抗热疲劳性能，用于制造导卫板，使用效果明显优于高镍铬合金钢和高铬铸铁导卫板，且生产成本大幅度降低。     

快淬La—Mg—Ni系贮氢合金的电化学性能及微观结构

采用铸造及快淬工艺制备了La—Mg-Ni系（PuNi3型）贮氢合金La0.7Mg0.3Ni2.55-Co0.45Cux（x=0～0．4），分析测试了铸态及快淬态合金的电化学性能与微观结构，研究了Cu替代Ni及快淬工艺对合金微观结构及电化学性能的影响。结果表明：铸态及快淬态合金具有多相结构，包括（La，Mg）Ni3相和LaNi5相和一定量的LaNi2相。快淬处理对合金的相组成没有影响，但使合会的衍射峰趋于均匀一致。Cu替代Ni使合金的电化学容量下降，但使合金的循环稳定性及放电电压特性得到改善。快淬可提高合金的循环稳定性，但使合金的容量下降。     

沉积态(Fe88Zr7B5)0.97Cu0.03软磁合金薄膜的磁性和巨磁阻抗效应

采用射频溅射法在单晶硅衬底上制备了(Fe88Zr7B5）0．97Cu0．03非晶软磁合金薄膜样品，对沉积态样品的软磁性能和巨磁阻抗(GMI)效应进行了实验研究与机理分析．结果表明，未掺Cu元素的Fe88Zr7B5沉积态合金薄膜几乎无GMI效应，而掺了适量Cu元素的(Fe88Zr7B5)0．97Cu0．03合金薄膜在沉积态下即具有显著的GMI效应．在13MHz频率下，最大纵向磁阻抗比达17％，最大横向磁阻抗比为11％，这表明(Fe88Zr7B5)0．97Cu0.03非晶合金薄膜在沉积态已具备优异的软磁性能和巨磁阻抗效应．同时讨论了该薄膜样品的巨磁阻抗效应随频率的变化特性．     

EDXRF法测定W-Mo-Ni-Fe合金组分

介绍了用能量色散X射线荧光光谱法（EDXRF）同时测定W—Mo—Ni—Fe合金组分的分析方法。当W、Mo、Ni和Fe的质量分数依次为70％～90％、7％～21％、2％～6％和1％～3％时，其测量结果的相对标准偏差依次不大于0．5％、1．5％、3％和4％。该方法快速、简便。     

金属氢化物氢压缩器用Ti-Mn／Ti-Cr多元储氢合金

根据金属氢化物的热力学特性，储氢合金可应用于热驱动化学氢压缩器。针对热驱动化学氢压缩器用储氢合金的要求，系统研究了Ti-Mn系和Ti-Cr系多元储氢合金的储氢性能，研究了Cr／Mn比，Fe部分取代Cr，Zr部分取代Ti以及A侧过化学计量对Ti-Mn系和Ti-Cr系多元储氢合金的储氢容量、吸放氢平台特性（包括压力、滞后和平台倾斜度等）、热力学性能、活化和动力学性能的影响，筛选出一对性能优良的储氢合金（Ti0.95Zr0.07）（Mn1.1Cr0.7V0.2）和（Ti0．95Zr0.07）（Cr1.4Mn0.4Fe0．1Cu0.1）分别作为两级热驱动化学氢压缩器的低压级和高压级合金。以此2合金设计制作了氢容量为50L的压缩器，以水作为热交换介质可将压力为2．5MPa氢气压缩到40MPa以上。     

硼添加对Fe-Ga合金相结构和磁致伸缩的影响

研究了（Fe0．81Ga0．19）100-xBx（x=0-20）合金的相组成和磁致伸缩特性．结果表明：x=1时,铸态合金由A2（bccFe（Ga））相和Fe2B相组成;x=5,10,15,20时,为A2相、L12（α—Fe3Ga）相和Fe2B相组成．800℃保温3h油淬后,当x=1,5时,为修正的DO3（Fe3Ga）相和Fe2B相组成;x=10,15,20时,为修正的D03相、L12相和Fe2B相组成．加入B元素后铸态合金的饱和磁致伸缩系数λs在x=1和10处出现峰值;油淬后随着B含量增加,合金的磁致伸缩系数先增大后减小,其中x=10合金的λs比相应油淬Fe81Ga19合金的λs增加了80％．油淬态合金,随B含量添加,析出Fe2B相,导致Fe-Ga合金基体中修正的D03相的Ga含量相应提高,磁致伸缩提高;随着B含量的进一步增加,合金中出现了过多的Fe2B相和L12相,磁致伸缩下降．     

机械合金化法制备的Fe-Cu-N和Fe-Au-Cu-N合金的磁性

利用机械合金化制作面心立方固溶体合金Fe0.6Cu0.4、Fe0.5Cu0.5、Fe0.4Cu0.6,用Au取代一部分Cu并添加N制备四元系合金,研究了加氮的三元系和四元系合金的磁特性.     

Fe-Cu-Nb-V-Si-B纳米晶合金磁导率与温度的关系

研究了不同温度（530—620℃）退火后的Fe72．7Cu1Nb2V1．8Si13．5B9纳米晶合金初始磁导率μi与温度T的关系（μi-T曲线）．实验结果表明,退火温度Ta对μi－T曲线的形状有较大的影响．根据Ta可将μi－T曲线划分为三种类型,其对应的退火温度分别为（1）Ta=530—550℃,（2）Ta=560—590℃,（3）Ta600℃．分析了这三种类型的μi－T曲线对应的合金相结构,讨论了双相纳米晶合金中晶体相的晶粒尺寸、体积百分数及剩余非晶相的磁特性对μi-T曲线形状的影响．     

Sn对多元Fe基非晶合金的玻璃形成能力及磁性能的影响

研究分析了Sn元素对Fe—Ni—Al—Ga-P—B-Si—C系非晶合金玻璃形成能力及磁性能的影响。XRD分析表明，合金Fe68-xNi1Al5Ga2P9.65B4.6Si3C6.75Snx（x=0，0．5，1．5，2．5）在铸态下皆为非晶态，并且合金的脆性随着Sn含量的增加急剧增大；DSC分析表明，随着Sn含量的增加，合金的玻璃转变温度Tg逐渐下降，同时过冷液相区△Tx逐渐变宽，而且增加幅度越来越大。Sn含量为0．5％和1．5％时，第一晶化放热峰Tp1已变得不明显，说明合金由二次品化向一次晶化转变。当Sn含量为2．5％时，合金具有较好的软磁性能。     

合金成分对Pr2Fel4B／α—Fe纳米复合永磁材料组织与磁性的影响

用XRD、TEM、Mossbauer谱和VSM等实验方法，研究了不同Pr含量、B含量和Cu含量的Pr2Fe14B／α—Fe型纳米复合快淬带的显微结构与磁性。结果表明：PrxFe94-x，B6合金在x＝8(α—Fe体积分数约30％)时磁性能最佳，Br＝1．29T，Hci＝461．7kA／m，(BH)man＝165．6kJ／m^3；Pr6．5(Fe8．5Co0．2)86．5—xCuxB5合金在x＝0．5时获得最佳的磁性能；随B含量增加，富B相在晶界分布，Pr8Fe92-xBx交换耦合减弱，磁性能单调下降。     

具有宽过冷液相区的Fe73NbxAl5—xGe2P10C6B4非晶态合金的热稳定性和磁性

本文选择了成发为Fe73NbxAl5-xGe2P10C6B4（x＝0,1,5,原子百分比）的合金系。利用单辊急冷法制备出宽约5mm、厚度不同的条带,通过DSC、XRD以及Faraday磁天平、静态磁性测量仪等手段研究了合金的热稳定性、非晶结构和磁性能。发现含1％（原子）Nb的Fe73NbxAl5-xGe2P10C6B4合金的过冷液相区△Tx最宽,达到66K,且能制备出厚度大小100μm的完全非晶。整个合金都具有很高的饱和强化强度σs。经973K退火900s后,由于α－Fe等晶相的析出,使得各金的σs和Hc都迅速升高。     

冷却速度与合金元素对Mg-Cu系合金非晶形成能力的影响

研究冷却速度与合金元素对Mg-Cu系合金非晶形成能力的影响。结果表明：提高冷却速度和添加合金元素，均可使Mg-Cu系合金玻璃形成能力增大；利用铜平面旋转浇注快速冷却法和直接在液氮中浇注的方法，可分别制备出大约0．22mm厚的金属玻璃薄片和大约8mm厚的块状金属玻璃样品；稀土元素Y可增强Mg-Cu系合金的玻璃形成能力；采用Al元素部分替代Mg60Cu25Y10合金中的Cu元素，可得到玻璃形成能力更强的Mg60Cu25Al5Y10四元合金。     

高强度Al—Mg—Si合金

据美国专利6994 760 B2报道，德国柯鲁斯集团（Corus Group）科布仑茨轧制厂（Corus aluminium walzpmdukte GmbH，Koblenz）发明一种高强度Al—Mg-Si合金，其特点是中间金属化合物的含量低，因而既有高的强度又有良好的疲劳性能，其主要成分（质量分数／％）：Si0．75，Cu0．6，Mn0．2，Mg0．45，Fe0．01，其他杂量痕量。铸锭在均匀化处理后，于530℃～560℃加热（4～30）h后热轧。