1.25Cr0.5MoSiNb钢过冷奥氏体连续冷却转变

在Formastor-FⅡ相变仪上,用膨胀法测定了 1.25Cr0.5MoSiNb钢在不同冷速下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线;采用切线法获得了相转变点,结合硬度和金相测试,用Origin 软件绘制了实验钢过冷奥氏体连续冷却相转变曲线(CCT 曲线),并用实验验证了 CCT曲线的准确性.结果表明:实验钢的临界点Acl和...     

X80管线钢的过冷奥氏体转变规律和相变模型

利用L78RITA淬火热膨胀仪研究了X80管线钢过冷奥氏体转变的相变规律,结合金相-硬度法绘制了试验钢的连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,随着冷却速率的增加,X80管线钢过冷奥氏体分别发生了铁素体、贝氏体、马氏体转变;冷速小于3℃/s时,组织为铁素体和贝氏体;冷速在3～20℃/s时,组织只有贝氏体;冷速大于40℃/s时,组织中开始出现马氏体,且随着冷速的进一步增大,马氏体的含量逐渐增多,贝氏体逐渐减少直至消失。试验钢硬度随着冷却速率的增加呈逐步升高的趋势。在CCT曲线基础上,建立了相变点温度-冷却速率关系模型,并通过回归计算得到拟合度较高的相变模型,且模型计算值与试验值之间能够很好的地吻合,证明了该相变模型的可行性。     

65Mn钢连续冷却转变特性的试验研究

用膨胀法测定65Mn钢的CCT曲线。得到了高碳线材在连续冷却过程中组织转变的特点,确定了控冷工艺的冷速范围,为了得到最多的索氏体,需将65Mn钢相变时的冷速控制在1~3℃/s。此结果对实际生产有指导作用。     

高强钢热冲压成形相变模型研究

对高强钢热冲压成形过程中的相变模型进行了研究,在K-V模型,A-O模型和Li模型的基础上对相变模型进行了修正。在此基础上用两种材料对修正模型进行了验证。结果表明,经过优化后的修正模型预测得到的CCT曲线与试验结果更加吻合。比较了四种不同模型在不同冷却速率下的马氏体转化量,发现修正模型预测的马氏体相转变量最多,铁素体/珠光体相转变量最少。数值模拟的硬度值与实验值进行了对比,发现根据修正模型模拟得到的硬度值基本能预测实际硬度值,说明修正模型是准确的。     

55NiCrMoV7钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线

采用Formastor-F Ⅱ型膨胀仪测量了 55NiCrMoV7钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,利用膨胀法与金相—硬度法,确定了相变温度点,绘制出了试验钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),分析了冷却速度对其相变组织、CCT曲线和显微硬度的影响.结果表明:试验钢可以在较宽的冷却速度范围内得到马氏体组织,当冷...     

铝对反应堆压力容器508-3钢CCT曲线的影响

采用Formastor-FⅡ自动相变仪测试了两组不同Al含量的508-3试验钢在不同冷速下的相变点,利用光学显微镜观察了不同冷速下试验钢的金相组织,并测试了维氏硬度,绘制了完整的CCT曲线。结果表明:添加一定量的Al可以降低508-3钢马氏体转变的临界冷速,降低贝氏体转变开始温度,推迟铁素体/珠光体转变,使得CCT曲线整体右移,从而提高了508-3钢的淬透性。     

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采用Formastor-FⅡ自动相变仪测试了两组不同Al含量的508-3试验钢在不同冷速下的相变点,利用光学显微镜观察了不同冷速下试验钢的金相组织,并测试了维氏硬度,绘制了完整的CCT曲线。结果表明:添加一定量的Al可以降低508-3钢马氏体转变的临界冷速,降低贝氏体转变开始温度,推迟铁素体/珠光体转变,使得CCT曲线整体右移,从而提高了508-3钢的淬透性。     

马氏体耐热钢40Cr10Si2Mo的动态连续冷却转变及相变动力学

利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了40Cr10Si2Mo钢在不同冷却速度下的连续冷却相变行为，建立了试验钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线和连续冷却相变动力学模型，通过表征不同冷速下的微观组织，分析和讨论了不同冷速对相转变以及合金元素析出的影响。发现在冷速为0.1～0.3℃/s时，组织为铁素体基体上分布着大量碳化物颗粒。碳化物中Cr和Mo的含量随着冷却速度的升高而减少。冷速为0.5～0.8℃/s时，组织为铁素体+片层珠光体+少量马氏体+网状碳化物。当冷速大于3℃/s时，组织完全转变为马氏体。分别建立了扩散型Johnson-Mehl-Avrami(JMA)模型和非扩散型Koistinen-Marburger(K-M)相变模型，结果表明，试验值与模型拟合曲线吻合度良好。     

Bezier曲线在 CCT曲线绘制中的应用

通过分析实际测定绘制钢的过冷奥氏体连续冷却转变 CCT曲线图，根据 Bezier曲线数学绘制原理，利用三次 Bezier曲线图形绘制方法可以得到较光滑、自然的 CCT曲线。对于不同组织发生相变的两组相变连接线的延长线相交的处理，可根据临界速率测定之前和之后的几个相变点的连线的趋势进行微分逼近法处理，得到近似光滑的曲线。另外，根据实际生产需要，一般完成 10～15组试验的数据即可绘制出满足生产需要且比较光滑的 CCT曲线。并依此开发了 CCT绘制软件 AutoCCT系统，且在实际测试绘制中得到很好的应用。     

经济型X80管线钢的CCT曲线

利用Formastor-FⅡ型热膨胀仪研究了两种不同成分的X80管线钢的连续冷却相变行为,绘制了连续冷却转变（CCT）曲线,并通过硬度试验,光学显微组织观察等手段分析了传统型和经济型X80管线钢的CCT曲线及两者在不同冷却条件下的相变规律。结果表明,经济型X80管线钢的CCT曲线比传统型的偏左移,但在实际生产冷速下,两条CCT曲线基本重合。随冷却速率的增加,两试验钢的组织转变规律基本相同,且硬度趋于一致;通过合理的控制相变,经济型X80钢可以获得与传统型X80钢相同的组织类型、细化程度以及硬度值。     

汽车空心稳定杆用钢CCT曲线分析

在DIL805A/D热膨胀仪上测定了 34MnB5钢在不同冷却速度下的热膨胀曲线.根据试验数据测得了 Ac1和Ac3,并结合金相和硬度法,绘制出了试验钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),对试验钢在不同冷却速率下组织转变情况及硬度变化进行了分析.结果表明:当冷却速度较慢在3℃/s以下时,相变产物主要为铁素体和珠...     

不同形变条件下非调质钢45MnSiVSQ的连续冷却转变

在Gleeble-3500热模拟机及热膨胀试验仪上测定了45MnSiVSQ钢动态及静态膨胀曲线,并采用切线法结合组织及硬度,测定了试验钢的静态和动态连续冷却转变(CCT)曲线,研究分析了形变温度和冷却速度对非调质钢45MnSiVSQ相变及珠光体片层间距的影响。结果表明:在0.1~3 ℃/s冷却速度范围内,珠光体片层间距随着冷却速度的增大而减小;对比950 ℃的动、静态CCT曲线可知,形变使试验钢相变起始温度有所升高,即相变孕育期缩短,其中对铁素体和珠光体相变区间影响尤为明显,而对贝氏体和马氏体相变区间孕育期的影响较小,表现为动态CCT曲线相比静态CCT曲线向左上方移动;对比不同形变温度下的动态CCT曲线可知,形变温度950 ℃时,贝氏体相变冷速区间为0.5~20 ℃/s,850 ℃形变时的贝氏体相变冷速区间为0.8~10 ℃/s。低温形变更利于铁素体和珠光体相变发生,减少了贝氏体、马氏体等非理想组织出现的机率。     

Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变

利用Formastor-Digital膨胀仪测定了Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),并测定了不同冷速下实验钢硬度的变化。分析了不同Nb、V含量对中碳非调质钢连续冷却转变的影响。结果表明,随着Nb、V含量的增加,相变点温度随之降低,并使得转变过程中珠光体、贝氏体转变区域变宽,组织中相应的体积分数增加。冷速在0.08~1℃/s时,组织主要为铁素体和珠光体;当冷速大于2.5℃/s时,开始发生贝氏体转变,随着冷速的进一步增加,贝氏体含量越来越多,并在5℃/s时出现马氏体组织。Nb-V复合微合金化实验钢受冷速的影响较大,随冷速的增大实验钢的显微硬度也随之提高。冷速分别在10℃/s和30℃/s时,硬度突然增大。     

系泊链用R4(22MnCrNiMo)钢CCT曲线测定及分析

利用DIL805A型热膨胀仪测定R4(22MnCrNiMo)钢膨胀曲线,并结合金相、硬度检验绘制出试验钢的CCT曲线,研究不同冷却速度对该钢的组织转变影响。结果表明,R4(22MnCrNiMo)钢的临界转变点为:Ar₃=819.5 ℃,Ar₁=778.5 ℃;当冷速为0.1~0.5 ℃/s时,冷却得到的组织主要为下贝氏体+残留奥氏体+极少量马氏体;当冷速达到3 ℃/s时,显微组织中只有极少量下贝氏体组织存在;继续增大冷速,显微组织均为板条状、针状马氏体+残留奥氏体。     

热变形奥氏体CCT曲线实用化修正研究

探讨了工艺参数对动态CCT曲线位置影响,分析采用热模拟方式测定的热变形奥氏体CCT曲线在实际应用中出现偏差的原因。结合实验及现场对变形奥氏体连续冷却规律的实测,介绍了修正动态CCT曲线的方法,该方法利用实测连续的冷却过程中相变潜热释放引起轧件温降速度变化,采用切线法获得实际工况下的相变开始和结束温度以及相变持续时间,修正后的动态CCT曲线中相变特征点更贴近生产实际。采用修正后的CCT曲线相变温度进行组织性能预测,预测结果与实测结果误差在5%以内。     

HQ100热轧高强钢连续冷却相变研究

在Gleeble3800热模拟试验机上,测定了HQ100热轧高强钢的动态CCT曲线,并通过光学显微镜和透射电镜观察试验钢在不同冷却条件下的显微组织形貌,以及采用显微硬度法检测其维氏硬度。结果表明：在0.1～60 ℃/s冷速范围内,试验钢存在珠光体、贝氏体、马氏体转变区;随着冷速的增加,试验钢硬度增加;冷速高于10 ℃/s时,试验钢屈服强度达到900 MPa以上,满足高强度工程机械用钢的要求;组织中存在大量50 nm以下含Ti、V、Mo元素的析出相粒子,其强化机理以沉淀强化和相变强化为主。     

奥-贝球铁焊缝金属的连续冷却转变图及其组织分析

为了研究焊态下奥－贝球铁焊缝在不同冷速下的组织变化及其相变规律,本文采用Ｆｏｍａｓｔｏｎ－Ｆ相变分析仪测定了在不同冷速下焊缝金属的膨胀量曲线,然后通过对曲线特征进行分析,并结合金相组织定量分析及硬度分析等方法,找到了在各冷速下的相变临界点,最终建立了奥－贝球铁焊缝的连续冷却转变图（ＣＣＴ图）,为选择焊接工艺提供了科学的基础。     

控轧控冷对高铌钢连续冷却相变的影响

通过Gleeble模拟一种高铌微合金管线钢控轧控冷过程,研究了其组织及相变特征和变形对相变过程的影响。由膨胀量变化分析及组织观察,建立了该钢的连续冷却相变CCT曲线。结果表明,铌元素及变形促进了针状铁素体的形成,采用两阶段控轧,当冷速由0.5℃/s增加到50℃/s时,组织由多边形铁素体、准多边形铁素体向针状铁素体转变,但冷速低于5℃/s时,组织转变对冷速变化较敏感,当冷速继续增加时,组织结构变化不明显,而基体中的M/A组元变得更细小、弥散。     

弹簧钢55SiCrA过冷奥氏体动态连续冷却转变

采用热膨胀法结合金相-显微硬度法,在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了弹簧钢55SiCrA的相变临界点Ac1、Ac3、Ar1、Ar3和Ms;同时测定了奥氏体在不同冷却速度下连续转变时的膨胀曲线,并绘制了动态连续冷却转变曲线（CCT图）;通过FE-SEM研究了不同的冷却速度对显微组织形貌和珠光体片层间距的影响。结果表明：随着冷速的增加,珠光体片层间距减小,显微硬度值增大;弹簧钢55SiCrA线材控制冷却理想的冷速范围为0.5～1℃/s。     

TC4-DT钛合金SH-CCT曲线的测定

通过金相法进行了TC4-DT钛合金相变点温度T_β测定,并利用热膨胀法进行了验证。对不同冷却速度下TC4-DT钛合金的热膨胀量曲线进行测绘,结合显微组织分析和硬度测试,绘制了TC4-DT钛合金的SH-CCT曲线。结果表明,TC4-DT钛合金的相变温度为(945±5) ℃。当冷速小于10 ℃/s时,由β相转变的α相呈不同取向的集束状,同时,晶内出现网篮状α相;当冷速大于10 ℃/s后,组织为马氏体α′相+块状α_m相;当冷速超过100 ℃/s后,组织为马氏体α′相。TC4-DT钛合金发生马氏体转变的开始温度为836 ℃,终了温度为760 ℃。