65Mn钢CCT曲线及圆锯片淬火工艺

用全自动相变测定仪测定了圆锯片常用６５Ｍｎ钢的连续冷却转为曲线，研究了不同连续冷却速度下得到的组织，为合理制订圆锯片的淬火工艺提供了依据，得到了最佳淬火工艺曲线。     

车轮的感应加热淬火工艺

分别采用同时加热淬火方式和连续加热淬火方式对45钢锻件车轮进行感应淬火研究。结果表明：采用连续加热淬火方式(感应器与工件间隙6 mm、输出功率为339 kW、频率为6.3 kHz),用清水进行喷淋冷却,然后对其进行230℃×2 h炉中回火处理后,车轮外表面踏面及倒圆角区域的表面硬度为509～599 HV0.2(50～55 HRC)、淬硬层深度为3.4～4.7 mm、显微组织级别为5～7级,均能达到其技术要求,并在工业化试生产中取得了较好的应用效果。     

45钢螺柱亚温淬火工艺的研究

研究了45钢亚温淬火组织与性能,分析了显微组织与性能的关系.结果表明:在740～820℃,随淬火温度升高,45钢淬火组织中铁素体量逐渐减少:其分布形态也南块状、网状变成细小颗粒状,材料的综合性能得以改善.实验得出,最合理的亚温淬火工艺是(790±5)℃淬火,(550±10)℃回火.     

帘线钢控冷工艺研究

利用Gleeble1500D热模拟机进行了70和80级帘线钢奥氏体温度优化和CCT曲线绘制。通过组织检验,确定最优奥氏体化温度为840℃;为避免马氏体出现,70级风冷速率应小于30℃/s,80级应小于25℃/s。实际控冷工艺生产的帘线钢,满足了Bekaert公司的要求。     

27SiMn钢的亚温淬火工艺研究

对27SiMn钢进行820℃亚温淬火+高温回火的工艺研究,并对其显微组织和力学性能进行了分析.结果表明:27SiMn钢经820℃亚温淬火+高温回火的力学性能基本上达到了常规调质处理的水平,可满足矿用液压支柱的缸体的使用性能要求,而且可降低能耗,延长加热炉的使用寿命,有一定的应用推广价值.     

38CrMoAl钢激光淬火研究

利用连续波CO2激光束,对38CrMoAl钢进行了激光表面淬火研究,测量了淬硬层厚度和硬度分布,并对其金相组织进行了观察和分析。结果表明,38CrMoAl钢激光淬硬层的硬度可达850HV0．3,是未淬火基体的3～4倍。激光淬火层分为均匀相变区和过渡区,均匀相变区组织由均匀细化的位错马氏体(包含少量残留奥氏体)组成,过渡区为板条马氏体和未溶铁素体的混合组织。在激光功率和离焦量一定的条件下,硬化层厚度和宽度均随扫描速度增加而减小,而淬硬层硬度首先随扫描速度的增加而增加,达到一最大值时又呈下降的趋势。在离焦量48mm,功率1．8kW的条件下,38CrMoAl钢激光淬火的最佳扫描速度是20mm／s。     

45钢亚温淬火工艺的研究

采用正交组合回归设计试验方法研究了亚温淬火条件下,淬火温度和回火温度对45钢强度及硬度的影响规律,并分析了该钢亚温淬火后的组织与性能.结果表明,在740～800 ℃范围内,随淬火温度升高,45钢的强度及硬度升高,淬火组织中铁素体量逐步减少,其分布形态也发生明显变化,800 ℃淬火后的力学性能接近于常规的840 ℃淬火.在试验的基础上,提出了45钢活塞(780±10) ℃淬火 (550±10) ℃回火的调质处理新工艺.     

淬火工艺对M390刀具钢力学性能的影响

采用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等研究了经不同工艺淬火后M390刀具钢的物相、显微组织、硬度及拉伸性能。结果表明：随淬火温度从1100℃升高到1200℃,M390刀具钢的基体组织依次由铁素体为主转变为马氏体为主,再到马氏体与残留奥氏体的混合,而晶粒尺寸未发生明显变化,碳化物类型均为M₇C₃和M₂₃C₆;1150℃保温30 min水淬后基体组织以马氏体为主,含有少量的残留奥氏体,相连碳化物占比与圆度值均最小,硬度达到峰值62.38 HRC,抗拉强度与断裂应变总量分别为1121.88 MPa和3.25%,强韧性匹配最优。     

60钢C曲线的重新测定

利用Formaster全自动相变膨胀仪对60钢的CCT曲线重新进行了测定,结果仅测到很窄的贝氏体形成范围,且是上贝氏体,没有发现韧性良好的下贝氏体析出,新测定的曲线与已报道的数据在贝氏体形成区域有较大差距.     

Numerical simulation of steel quenching

The algorithm and computer program are completed to simulate the quenching of complex cylinders, cones, spheres, etc. Numerical simulation of steel quenching is a complex problem, dealing with estimation of microstructure and hardness distribution, and also dealing with evaluation of residual stresses and distortions after quenching. The nonlinear finite volume method has been used in numerical simulation. By the established computer program, mechanical properties and residual stresses and strains distributions in the quenched specimen can be given at every moment of quenching.     

无内胎钢制车轮辗环成形新工艺及其数值模拟

提出了一种无内胎钢制车轮成形新工艺,其工艺流程为:下料-加热-制坯-辗环-后处理.其中环件毛坯形状决定了辗环工序的变形程度及金属流动状态,从而对工艺成败具有决定性的影响.运用ABAQUS大型通用有限元软件,分析不同毛坯形状对辗环成形过程、辗压力、应力及应变分布情况的影响,通过对计算结果的对比分析,得到合理的成形工艺方案.     

LY100抗震软钢轧制和冷却工艺热模拟研究

抗震软钢不仅具有屈服强度低，屈服范围窄，伸长率高的特点，同时还具有良好的焊接及低周疲劳性能。为了确定LY100抗震软钢最佳的生产工艺，采用Gleeble 3800热模拟试验机对LY100钢静态再结晶行为和动态CCT曲线进行了测定，并利用金相显微镜分析了不同终轧温度、冷却速率对其组织的影响。结果表明，为了保证获得良好的力学性能，精轧阶段应采用完全静态再结晶轧制，终轧温度为1 000 ℃；轧后冷速在0.5～30 ℃/s范围内均可获得铁素体组织，随着冷却速率的增大，铁素体晶粒越细小。     

70Si2MnV钢球淬火过程的有限元模拟

基于传热学和相变学原理,借助ANSYS热模拟软件建立70Si2MnV轧制钢球在淬火过程中的传热过程有限元数学模型,获得钢球内部温度场随时间的变化情况,结合CCT曲线预测淬火过程的相变过程,并通过显微组织及硬度表征对模拟结果进行验证.结果表明,淬火钢球表面及距表面20 mm处冷却速度较快,能够获得全马氏体组织;距离表面4...     

LY100抗震软钢轧制和冷却工艺热模拟研究

抗震软钢不仅具有屈服强度低，屈服范围窄，伸长率高的特点，同时还具有良好的焊接及低周疲劳性能。为了确定LY100抗震软钢最佳的生产工艺，采用Gleeble 3800热模拟试验机对LY100钢静态再结晶行为和动态CCT曲线进行了测定，并利用金相显微镜分析了不同终轧温度、冷却速率对其组织的影响。结果表明，为了保证获得良好的力学性能，精轧阶段应采用完全静态再结晶轧制，终轧温度为1 000 ℃；轧后冷速在0.5～30 ℃/s范围内均可获得铁素体组织，随着冷却速率的增大，铁素体晶粒越细小。     

压铸模具钢大模块真空高压气淬冷却过程的数值模拟

以尺寸为500 mm×500 mm×500 mm的SDDVA模具钢大模块为研究对象,采用DEFORM建立模块真空气淬冷却过程的数值模型,结合试验研究了大模块在真空气淬炉中不同淬火压力条件下的冷却行为、组织演变及应力演变规律,并从理论角度预测了模块可生产的最大规格。结果表明,大模块心部在0.4、0.6和0.9 MPa压力条件下气淬,均观察到先共析碳化物沿晶析出。为了避免碳化物沿晶析出,从800℃冷却到500℃的冷速应不小于0.25℃/s。0.4 MPa压力条件下气淬过程中,模块最大心表温差最小,约为120℃;大模块心部在0.9 MPa压力条件下淬火所得马氏体含量高于0.4、0.6 MPa压力下淬火,同时,贝氏体含量也更少;模块表面和心部主要表现为热应力和组织应力。SDDVA钢模块在0.4、0.6和0.9 MPa压力条件下真空高压气淬可生产的理论最大厚度分别为280、320和380 mm。     

9310钢螺旋锥齿轮模压淬火的数值模拟

针对9310钢螺旋锥齿轮的模压淬火的过程,采用有限元分析软件建立了温度场-组织场-应力应变场耦合分析模型,并进行了模压淬火工艺的数值模拟研究。结果表明,模具设计对零件的模压淬火畸变有着重要影响。通过调整模具的组合尺寸和压力角,可以显著减小齿轮畸变;上下模的偏心可以导致齿形畸变,通过调整芯模尺寸可以避免由于设备对中偏差导致的畸变。     

淬火介质对42CrMo钢棒淬火组织及硬度影响的数值模拟及试验验证

基于有限元计算分析了直径为ø40 mm的42CrMo钢圆棒试样分别使用淬火油和PAG水基液淬火后试样不同位置的组织、硬度以及淬火过程中的温度变化,采用硬度检测和显微组织分析对模拟结果进行了验证。结果表明,当使用淬火油淬火时,试样表面由奥氏体向马氏体和贝氏体转变,心部由奥氏体向贝氏体转变;当使用PAG水基液淬火时,试样表层几乎转变成马氏体,心部转变成马氏体和贝氏体;试样经淬火油和PAG水基液淬火后,表面硬度分别为58和55 HRC,均由表面至心部硬度逐渐降低,但使用PAG水基液淬火后试样的心部硬度比用淬火油的高5 HRC,约为50 HRC。     

27 SiMn钢调质后性能偏低的原因分析

27SiMn钢油缸调质后出现强度、硬度偏低，冲击吸收能量偏高的现象，通过对成分、工艺过程、显微组织分析，找出了性能异常的原因是由于缸筒淬火未淬透。调整装炉量及改进冷却设备，提高了淬透性，改善了油缸的力学性能。