青岛电厂14号锅炉由液态排渣改为固态排渣

本文总结了青岛电厂14号锅炉由液态排渣炉改为固态排渣炉的原则、范围、热力计算、结构改造以及改后锅炉的运行情况。     

掺烧煤矸石解决炉膛水冷壁爬渣

白马电厂6号炉原为SG-130吨/时固态排渣煤粉炉,原设计燃用优质烟煤。1972年改成液态排渣炉,燃用芙蓉无烟煤。由于锅炉炉膛矮(火焰长度11.5米)、热风温度低(250℃)以及用作三次风的制粉系统乏风量大(>30％)等因素,初期不能全烧无烟煤。经过两年多调整改进,逐步过渡到全烧芙蓉无烟煤。 1978年,该炉水冷壁出现严重的爬渣现象,炉膛     

荆门电厂410t/h油炉改燃煤锅炉的实践

一、前言 荆门电厂两台410t/h锅炉原为WGZ-410/100-2型自然循环,单汽包、Л型露天布置燃油锅炉。由于我国燃料结构的变化,从1984年起就开始酝酿将其改造为燃煤锅炉,最初提出的方案是改为液态排渣旋风炉,尔后又提出改为U型或W型固态排渣煤粉炉,这些方案都因改造工作量大,运行实践经验不足和不便于统一管理而未被采用。最后决定改为固态排渣煤粉炉,锅炉的本体改造设     

旋风炉中炉温、氧量与氮氧化物 NO_x 生成量的关系

氮氧化物 NO_x 是一种毒性很大的气体,锅炉运行中几乎不可避免地要产生这种物质。据统计,自然界中的 NO_x约有6.5%为人类活动所产生,而其中的30%为电厂锅炉运行过程中所形成。旋风炉是一种液态排渣的高温燃烧设备,与一般固态排渣煤粉炉相比,运行中会产生更多的有毒排放物——NO_x。因此,在选用锅炉设备时,尽管旋风炉存在明显的优越性,但往     

锅炉飞灰可燃物含量高的调整

对于固态排渣煤粉炉 ,飞灰可燃物含量对效率有很大的影响 ,从而影响电厂的经济性。对开封火电厂3台 40 0 t/ h自然循环煤粉锅炉长期存在飞灰可燃物含量偏高的问题深入分析 ,对具有代表性的 4号炉进行认真研究 ,与其它 2台同类型锅炉进行对比 ,找出问题所在。通过在运行中加强对煤粉细度的监控 ,锅炉燃烧的调整 ,在降低锅炉飞灰可燃物含量方面取得了显著的效果 ,获得了良好的经济效益     

省内三台煤粉炉结焦原因分析对比

从煤灰特性、锅炉炉型设计、运行工况等方面对三台固态排渣煤粉炉的结焦原因进行了分析对比,提出了预防和解决锅炉结焦的建议。     

再热器高温段排汽管泄漏原因分析及对策

军粮城电厂5～8号锅炉是武汉锅炉厂生产的WGZ670/140-1型超高压带一次中间再热的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉.     

水冷壁管爆管案例综合分析

黄埔发电厂5号锅炉为上海锅炉厂生产的SG-1025/16.7-M313亚临界压力中间再热露天布置燃煤UP型直流锅炉,为单炉膛、四角切圆燃烧、固态排渣煤粉炉。该炉水冷壁是由1396根■22mm×     

电站锅炉热管空气预热器失效原因分析

电站锅炉热管空气预热器失效原因分析电力部热工研究院贾德厚，柯于进１概况一户县热电厂五十年代安装投产的前苏联制造的Ｔｈ一１７０—１型高温高压固态排渣煤粉炉，额定蒸发量１７０ｔ／ｈ，蒸汽压力９．８１ＭＩ，Ｗ，蒸汽温度５１０Ｃ。１９９０年电厂将该炉Ｉ段（低...     

浅析新余电厂670T／h锅炉再热汽温偏低的原因

浅析新余电厂６７０Ｔ／ｈ锅炉再热汽温偏低的原因江西省新余发电厂（３３６５０２）章永洪新余电厂两台ＷＧＺ６７０／１３．７－７型锅炉属超高压,一次中间再热、单汽包自然循环、固态排渣煤粉炉。自１９９５年投产以来,再热汽温长期达不到设计要求,正常运行只能达到...     

大型电站锅炉刮板链条式捞渣机链条断裂分析及改造方案

华能德州电厂三期660MW机组配套2209t／h自然循环煤粉炉，由于锅炉设计缺陷和无法燃烧设计煤种造成严重结焦，炉底经常摔大焦，由于采用固态连续排渣，炉底排渣系统受到考验。针对带斜槽链条刮板式捞渣机链条过负荷断裂情况进行分析，从捞渣机结构设计、运行，炉渣碎裂、运输过程入手，利用力学方面知识进行分析，总结出捞渣机链条过负荷断裂原因，并依此制定改造方案。     

《热力发电》1980年总目录

题目名称期号1 2 2 3 3 4 5 6 6 7 7 510锅炉 望亭电厂1000吨/时燃油直流锅炉五年运行总结 我国中间再热机组旁路系统的运行概况及问题 应用气相色谱分析烟气含氧量时消除氢干扰的方法 风扇磨冲击板径向磨损及解决途径 国产1000吨/时锅炉吸风机安全问题的探讨 8.5E型中速磨煤机运行鉴定试验报告 国外磨煤机试验研究综述 应用渗铝钢管防止锅炉水冷壁高温腐蚀的运行经验 直流式煤粉燃烧器的特点及计算 旋流式煤粉燃烧器的结构及设计计算 油煤混合燃烧(COM)综述 豆坝电厂、宝鸡电厂渗铝管爆管原因的分析 我国发电用小佛腾炉的运行概况1 2 3 3…     

国产100MW燃油炉改烧成煤粉炉方案的可行性与实施

鉴于国产100MW油炉炉膛容积热负荷q(?)值较低,约为921×10~3kJ/m~3·h.过热器区域烟速为9～10m/s,接近于燃烟煤炉。因此有利于采用常规燃煤技术进行油炉改造,其手段无非有扩(或加)、挖、抬三种形式。其中将炉膛向炉前方向扩展,以增加受热面的方法是改造简便、投资少,效果好的方法。同时为减少油改煤工作的难度,应提供电厂5500Kcal/kg.V(?)25%的优质烟煤、除少数灰熔点低而煤源能长期稳定供给,须选用液态排渣炉外一般应考虑改为固态排渣煤粉炉。本文例举二个1OOMW油炉电厂,天津杨柳青电厂因改炉后选用灰熔点低,灰分少的神木烟煤.建议改为开式液态排渣煤粉炉。另一个为武汉青山热电厂,预计使用一般烟煤,故推荐改为固态排渣煤粉炉。     

锅炉水冷壁管表面裂纹原因分析及处理

某电厂2号锅炉系西班牙Foster Wheeler能源公司设计制造的FWESA1189.2/17.14-1型亚临界、一次中间再热、单汽包、自然循环、固态排渣、煤粉炉,于2000年1月13日投产.锅炉采用正压直吹制粉系统,16只燃烧器分四排前墙布置,煤粉从燃烧器旋流进入炉膛,形成L型火焰悬浮燃烧.     

嵩屿电厂锅炉燃烧器与煤粉管烧红原因分析

厦门嵩屿电厂一期工程2×300MW机组的锅炉是上海锅炉厂采用美国燃烧工程公司(CE)技术设计制造的亚临界压力、一次再热控制循环锅炉。该炉采用中速磨煤吹灰制粉系统，四角切向燃烧，单炉膛倒U型露天布置，全钢架悬吊结构。平衡通风，固态排渣。设计燃料为晋北烟煤。燃烧器为WR型，即宽调节比四角煤粉燃烧器。煤粉喷嘴自下而上分为A、B、C、D、E共5层，锅炉四角上共布置安装了20只煤粉喷嘴。 考虑到运行中煤质经常变化及炉膛水冷壁经常结焦，1，2号炉分别于2000年前后的机组中修时对各自的燃烧器进行了改造。主要是针对原一、二次风所…     

乌拉山电厂410t／h煤粉炉燃烧系统的改造

乌拉山发电厂 3号炉为WGZ410/100—12型自然循环固态排渣煤粉炉,为解决锅炉低负荷德职能力差的问题,对该炉燃烧系统进行了改造,并通过大量试验验证了这次改造的效果.     

锅炉结焦原因分析及防治措施

锅炉结焦是燃煤电厂经常出现的问题,对锅炉安全运行危害极大。针对直流燃烧器四角喷燃固态排渣炉的特点,从燃料特性、锅炉设计及运行等方面分析造成结焦的原因,提出了防止结焦的措施。     

白马电厂~#6炉结焦与汽温高问题的初步调查分析

一、锅炉设备情况: 该炉原系上锅产50228型,130吨/时中压煤粉炉。设计煤种为石咀山烟煤;V~r>35％Q_D~y=3900大卡/公斤,配用两台250/390型钢球磨煤机,65年上锅厂供货时按混煤(曾家山,义大煤矿,Q_D~y=4281大卡/公斤)作过热力计算,已确认第二级过热器应减少     

超临界直流锅炉运行中破坏炉底水封浅析

捞渣机出现故障无法运行后,必须破坏炉底水封进行放渣,否则只有停炉进行检修而此时机组的经济性大大降低。以黄岛发电厂670 MW超临界机组直流锅炉为例,进行了两次不停炉破坏水封试验,并对相应的消缺操作进行了描述。试验证明,在做好安全防范措施的前提下,大容量超临界固态排渣炉可以在运行中破坏水封并进行捞渣机等的短时间消缺,其经济性较好并能够减少机组启停对设备寿命的损害。通过对参数变化、运行控制措施以及风险控制的分析和总结,归纳出一套针对"固态排渣超临界直流锅炉炉底水封破坏与恢复"的操作流程,可供电厂运行人员借鉴和探讨。     

1986年《热力发电》总目录

1 12 33 20 26 19 23 1 4512 2 23八J 4 4 5 5 66常压煤砰石沸腾妒半工业性试验台研究成果概述广西合山电厂小5100粗粉分离器的改进及特性研究动叶调节轴流式风机的节能燃烧动力学参数应用于煤粉燃烧计算锅炉保温工程散热损失确定与评价蒸汽管道散热对机组启动特性影响的试验研究电厂风机调节方式的探讨焦作电厂670吨/时锅炉汽包内给水直接注入下降管的改装试验545·50及536·50风扇磨煤机运行特性分析煤灰结渣特性综合判别模型工程应用的研究MS一36型排粉机的设计15 32 1 7 48 28 8 23 17491 1 2 2 2 4 5 5 66汽机分宜发电厂6号汽轮机严…