15CrMoR钢焊接接头的组织和力学性能

对15CrMoR钢,采用R307焊条、焊前预热、焊后高温回火的手工电弧双面焊焊接工艺,可获得性能良好的焊接接头,接头的各项力学性能完全满足使用要求.     

15CrMoR钢的焊接工艺研究

针对15CrMoR钢的特点和应用环境要求,采用焊条电弧焊和埋弧焊方法对15CrMoR钢进行了焊接工艺研发,选择合适的焊接材料,测试其焊接接头的力学性能.结果表明:采用拟订的焊接工艺焊接15CrMoR钢可获得力学性能优良的接头,该焊接工艺成功应用于工程项目中.     

15CrMoR钢材的焊接

15CrMoR属于珠光体耐热钢，含有不同数量的Cr，Mo，W，V，Nb等合金元素，以适应不同的工作温度。钢中碳和合金元素的共同作用，使钢的奥氏体稳定性增加，不易分解，而在较低温度时才发生马氏体的转变。因此，焊接时如果冷却速度较大则易形成淬硬组织。导致裂纹发生。另外由于二次硬化元素的影响，在焊后热处理过程中也有产生再热裂纹的倾向。     

15CrMoR燃烧炉室焊接工艺设计

主要阐述15CrMoR燃烧炉室的制造焊接工艺,提出初步的焊接及热处理工艺,并通过焊接工艺评定试验进一步进行验证,最后确定了合理焊接工艺规程.     

15CrMoR钢中温变换炉的焊接

对１５ＣｒＭｏＲ钢进行了焊接性分析、抗裂性焊接试验及焊接工艺评定。介绍了中温变换炉的焊接工艺，包括焊接材料的选择、坡口形式、尺寸的设计以及焊接过程中出现的总理２和解决办法。     

15CrMoR高压变换炉的焊接

主要分析了15CrMoR厚钢板在施焊过程中易产生冷裂纹的原因.通过选择合理的预热温度、道间温度、焊接工艺参数,严格控制施焊过程及后热处理工艺等防止措施,有效地防止了其裂纹的产生.     

15CrMoR钢的焊接工艺

通过对大厚度低合金珠光体耐热钢15CrMoR的焊接工艺试验,制定了15CrMoR钢制造高温高压容器的焊接工艺参数并应用于实际焊接生产,取得了令人满意的效果.     

15CrMoR焦炭塔及其复层的焊接

在制造材质为15CrMoR的压力容器时,焊接接头中比较容易产生裂纹,并且裂纹的返修也很困难,对压力容器的危害相当严重.为此笔者通过详细介绍在制造该压力容器时所采取的焊接工艺措施,来阐述如何避免焊缝中产生裂纹,从而保证焊接质量.     

15CrMoR (H)+S31603不锈复合钢板的焊接

对连续重整装置脱氯反应器15CrMoR(H)+ S31603不锈复合钢板的基层和堆焊层焊接性进行分析,制定合理的焊接工艺,采用埋弧焊+焊条电弧焊的方法,对焊前预热、层间温度、焊后消氢进行严格控制,顺利完成了脱氯反应器的制造.     

15CrMoR钢板的焊接工艺

从某石油化工厂Ⅰ催炉301改换热器技术改造项目中承接了1台凝结水罐制造任务,由于操作温度较高,设计上选用了15CrMoR材料.对15CrMoR钢板进行了焊接性分析,从焊接方法、焊接材料、焊前预热、焊接工艺参数、焊后热处理等方面进行了焊接工艺性试验,分析总结出了合适的焊接工艺并成功应用于该设备的制造.     

15CrMoR耐热钢压力容器的焊接修复

在分析15CrMoR钢焊接性的基础上，制定了压力容器焊缝修复的焊接工艺和操作方法，实践证明采用该工艺指导实际生产具有良好的效果。     

工业15MnV钢焊接接头性能的研究

本文以X纵向、横向和K纵向王种接头为例,分析了用合成渣脱硫的15MnV钢手工电弧焊焊接接头性能。特别对接头的韧性进行了详细的测定和分析。     

15CrMoR钢多层焊缝的组织和力学性能

采用电弧焊(SMAW)和埋弧焊(SAW)相结合的方法制备了55 mm厚15CrMoR钢板多层对接焊缝,并在焊接过程中做了相应的预热和焊后热处理。测试了该焊缝的力学性能,观察冲击断口,分析焊缝各部分的显微组织。结果表明,在多层最外层焊缝存在典型的母材区、热影响区、熔合区和焊缝区,但是对于内部焊层,后焊焊层对于先焊焊层有一定的热处理作用,上下最外焊层的焊缝区呈柱状晶铸造组织,而其他焊层呈现过热组织和正火组织;焊缝的冲击断口表明热影响区试样韧性较好,其次为焊缝区,母材区试样韧性最差;焊缝中心及沿熔合线显微硬度呈现出“W”形分布,即焊缝两外侧层与焊缝中心SMAW焊区域硬度较高,焊缝近外表面层硬度较低。     

15CrMoR＋00Cr18Ni10复合钢板的焊接

不锈钢复合钢板既有不锈钢的耐腐蚀性,又有普通钢的经济性,近年来在石油、化工等行业中应用很广.但是复合钢板的焊接质量不容易控制,焊接工艺比较复杂.试验用复合钢板基层材料是15CrMoR,复层材料是00Cr18Ni10,规格为45 mm+3 mm.通过现场试验,对焊接工艺进行了三次改进,确定了合理的焊接工艺.     

15CrMoR耐热钢焊接性能研究

通过对大厚度低合金珠光体耐热钢15CrMoR母材性能及焊接性能进行分析、试验,制订了15CrMoR钢高温压力容器的焊接工艺方案。封头对接采用气保焊,选用H08CrMnS iMoA 1.2 mm焊丝,80%Ar+20%CO2混合气体。筒体对接焊采用气保焊打底,埋弧焊填充。埋弧焊选用H08CrMoA 4.0 mm焊丝,SJ101焊剂。焊后进行消应处理。     

S30432钢不同焊材焊接接头组织性能

研究了超超临界锅炉用S30432钢采用不同焊材焊接接头的显微组织和力学性能。结果表明,S30432钢分别采用YT-304H、ERNiCrMo-3、ERNiCrCoMo-1焊材焊接接头经650℃×7000 h时效后,仍可保持较高的室温强度,焊缝金属均具有一定的时效脆化倾向,ERNiCrMo-3焊缝时效后的韧性最低;3种焊材焊接接头都具有优异的高温持久性能。显微组织分析认为,YT-304H焊缝强度的保持主要源于细小富Cu相和MX相的弥散分布,ERNiCrCoMo-1、ERNiCrMo-3焊缝时效后的主要强化相分别为γ’和γ″,ERNiCrMo-3焊缝晶界附近针状δ相和σ相的密集分布,导致了该焊材焊缝金属时效后冲击性能恶化。     

700MPa级高强钢焊接接头性能与组织

开展了不同焊接热输入、焊前免预热、焊后省略热处理的高强钢气保焊接实验。利用光学显微镜、扫描电镜及透射电子显微镜等分析手段研究焊接接头、焊缝和热影响区的显微组织特征及力学性能。结果表明,即使线能量增加到40 kJ/cm,焊接接头的性能仍能够满足设计要求,接头强度超过700 MPa,熔合线、焊接热影响区的-20℃低温冲击韧性大于47 J。焊缝组织是高韧性的细化针状铁素体,微米尺度细化的球形氧化物夹杂对钢的性能起重要影响作用;粗晶区贝氏体型板条粗大造成该区韧性下降;细晶区碳化物与高密度位错相互作用,显微组织尺度约2μm,细化的组织保证该区塑韧性最好。     

热处理工艺对15CrMoR钢带状组织和冲击性能的影响

利用光学显微镜、扫描电镜和冲击试验机等仪器研究了15CrMoR钢中带状组织在热处理过程中的演变及其对冲击性能的影响。结果表明:奥氏体化后缓冷会出现铁素体-珠光体带状组织, 快冷则可以抑制带状组织的出现,但快冷会导致粒状贝氏体等非平衡组织形成。粒状贝氏体组织中的贝氏体铁素体基体和马氏体-奥氏体岛在回火过程中逐渐沿Cr、Mo等碳化物形成元素偏聚的区域分解出碳化物,形成富碳化物带,降低钢的横向冲击性能。15CrMoR钢加热到1100 ℃并保温7 h后可消除带状组织,改善钢的横向冲击性能。     

T91钢EPRI P87镍基焊材焊接接头组织与性能

采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、热膨胀仪、高温拉伸试验仪和冲击试验仪对T91钢EPRI P87镍基焊材焊接接头的显微组织和力学性能进行了研究。试验结果表明,焊缝金属同T91钢母材形成良好的冶金结合,其组织结构为胞状枝晶γ相固溶体;同ENiCrFe-3镍基焊缝金属相比,EPRI P87焊缝金属的热膨胀系数同T91钢更为接近;焊接接头高温拉伸试样（400～600 ℃）断裂于T91钢母材位置,表明在高温服役条件下焊缝金属相比母材具有更高的强度;由于镍基焊材良好的塑韧性,在未热处理条件下焊缝金属表现出较高的冲击性能。