复合胶凝材料胶砂强度性能研究

本文通过对不同比例的水泥、矿渣微粉和粉煤灰组成的复合胶凝材料的胶砂强度的测定,分析了水泥品种、不同比例的复合胶凝材料组成对复合胶凝材料胶砂强度的影响.通过试验,证明了水泥基复合胶凝材料的胶砂强度并不是简单的与几种掺合料活性指数线性相关,由于存在“诱导激活”等效应其作用明显优于单一的掺合料,反应了效应叠加的优点,存在着优化的掺量搭配.     

石灰石粉对复合胶凝材料水化特性的影响

采用压汞测孔仪(MIP)、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等测试技术,研究了石灰石粉对复合胶凝材料水化特性的影响.结果表明:与掺入粉煤灰相比,掺入石灰石粉也可减少复合胶凝材料的需水量,同时使胶砂强度有所降低,但其对胶砂后期强度的影响会逐步减小;石灰石粉和粉煤灰均能降低复合胶凝材料的水化热;石灰石粉对胶砂孔结构具有显著改善作用,能细化砂浆孔隙;随着龄期的延长,石灰石粉和粉煤灰都会发生水化,石灰石粉后期将水化生成水化碳铝酸钙.     

水泥-粉煤灰复合胶凝材料的水化性能研究

通过测定不同龄期净浆的化学结合水量和抗压强度，探讨了低水胶比条件下粉煤灰细度、掺量对水泥－粉煤灰笔合胶凝材料水性能的影响，试验结果表明：粉煤灰掺量的增加虽然促进了水泥的早期水经，但仍然降低了硬化浆体中化学结合水总量，同时，随粉煤灰掺量的增加，硬化浆体的早期强度下降；粉煤灰细工的增加并没有提高水泥－粉煤灰复合胶凝材料的水化程度，而超细粉煤灰的密实填充和微休料效应对硬化浆体后期抗压强度的增加起到了重要的作用。     

石膏基复合胶凝材料的研究进展

该文从掺合料改性石膏的角度出发,论述了不同石膏基复合胶凝材料体系研究进展及当前石膏基复合胶凝材料研究存在的问题。     

偶联剂对高强度复合胶凝材料性能的影响

通过对各种偶联剂的优化,得出KH和NⅢ两种偶联剂能大幅度地提高复合胶凝材料的强度和改善其化学稳定性,其合适掺量为0.5～3.0%。     

混凝土添加复合胶凝材料技术

本文提出了复合胶凝材料配制混凝土的思路,开展了复合胶凝材料胶砂强度的测定工作。验证了水胶比与混凝土强度之间Bolomey线性关系的存在。通过回归,建立了常用水泥和掺合料组成的复合胶凝材料胶砂强度和混凝土强度之间的经验公式。     

复合胶凝材料对轻集料混凝土力学性能影响研究

以粉煤灰、矿粉等工业废渣作为掺合料部分取代水泥,配制成复合胶凝材料,结合陶粒陶砂作为骨料制备轻集料混凝土,研究复合胶凝材料对轻集料混凝土力学性能的影响。结果表明:利用复合胶凝材料配制的轻集料混凝土28 d抗压强度与纯水泥基准配合比保持在同一等级的条件下,干表观密度显著下降。当复合胶凝材料配合比为水泥∶矿粉∶电石渣∶脱硫石膏=5∶3∶1∶1时;制备的LC30轻集料混凝土28 d抗压强度和干表观密度分别达到31.1 MPa和1 483 kg/m3。     

新型复合耐热胶凝材料

在易受高温作用的构筑物中,总是不适宜采用成型的耐火材料。在许多情况下最好使用不需要预先煅烧的耐火混凝土。 用硅酸盐水泥制作的耐火混凝土之所以获得广泛推广,是由于它比其他耐火混凝土的成本低,且可采用普通混凝土制作工艺。 和初始强度比较,这种混凝土的一种不良     

复合外加剂对少熟料矿渣胶凝材料性能的影响

通过对硅酸盐水泥熟料矿物组成、水化特性,矿渣的化学组成和水化过程的分析,研究了普通矿渣水泥水化产物平衡体系的稳定性,并根据少熟料矿渣胶凝材料系统水化产物稳定存在的条件,研制了适用于高掺量矿渣水泥的复合外加剂,得到了性能较好的胶凝材料。     

钢渣胶凝材料化利用-复合矿渣研究

研究了以钢渣替代矿渣,掺加激发剂粉磨后作为复合矿渣粉,分别研究了直接取代、掺加水泥熟料复配两种方法的钢渣利用比例及对活性等指标的影响。实验结果表明,钢渣直接取代矿渣时,取代比例小于16%时,7 d、28 d活性等指标符合S95矿粉标准要求;钢渣∶矿渣∶水泥熟料配比为40∶45∶15时,复合矿粉活性等指标符合S95矿粉标准要求。     

减胶剂对水泥混凝土性能及胶凝材料水化作用的影响

通过掺与不掺减胶剂对胶凝材料体系的影响试验,研究了减胶剂对混凝土工作性、强度及耐久性的影响,探明了减胶剂对胶凝材料早期电阻率及水化产物的影响和对不同原材料所配制胶砂的激发效果.结果 表明:掺入0.5％的减胶剂能显著提高混凝土的28 d强度和混凝土的抗碳化性能、抗渗性能,降低混凝土的电通量.在达到相同的混凝土性能标准下,掺加减胶剂能降低混凝土胶凝材料的用量,提高混凝土的经济性;减胶剂除具有分散性外,还能有效激发粉煤灰效果,使水泥早期水化电阻率降低,溶出更多的离子并生成更多的碳铝酸钙等水化产物,进而提高混凝土的各项性能.     

原料摩尔比对硫氧镁胶凝材料性能的影响

研究了氧化镁-硫酸镁摩尔比n(MgO)/n(MgSO4),水-硫酸镁摩尔比n(H2O)/n(MgSO4)对硫氧镁胶凝材料性能的影响及其微观机理.结果表明:固定n(H2O)/n(MgSO4)为19∶1,n(MgO)/n(MgSO4)为14∶1时硫氧镁胶凝材料力学性能最优;n(MgO)/n(MgSO4)超过14∶1后,硫氧镁胶硬化浆体中剩余MgO和Mg(OH)2的含量会增大,使硬化结构疏松,从而降低其力学性能;固定n(MgO)/n(MgSO4)为14∶1时,n(H2O)/n(MgSO4)的增大会延缓硬化硫氧镁浆体中碱式硫酸镁相的生成,造成微观结构中产生大量孔隙,从而导致其力学性能下降.     

聚丙烯纤维参数对水泥砂浆干缩率的影响

研究了聚丙烯纤维参数对水泥砂浆干缩率的影响．结果表明：三叶形聚丙烯纤维的掺加能够减小水泥砂浆的干缩率;随着三叶形聚丙烯纤维掺量的增大,水泥砂浆干缩率呈先减小而后增大的趋势,在掺量为0．20％（体积分数）时达到最低．聚丙烯纤维长度、细度、表面改性方法及截面形状等对水泥砂浆的干缩率也都有所影响．在所研究的几种聚丙烯纤维中,聚丙烯纤维长度越大、细度越小、比表面积越大,相应水泥砂浆的干缩率越小．     

水胶比对RPC高温抗爆裂及残余力学性能的影响研究

通过制备不同水胶比的RPC120级活性粉末混凝土,研究了不同水胶比的RPC试件在200～1 000℃内抗高温爆裂性能及强度和质量损失率随温度的变化规律。对高温后试件进行了断面结构观察,并结合热重分析(TG)及差示扫描量热分析(DSC),研究了RPC高温作用后的性能变化机理。结果表明,水胶比在0.18～0.21范围内,0.18组的RPC抗高温爆裂能力及力学性能是最优的;不同水胶比的RPC强度随着受热温度的升高,都呈现出先增大再减小的趋势,抗压强度的临界温度为300℃,抗折强度的临界温度为200℃。在20～300℃,RPC高温性能的变化是由水化产物中自由水和结合水的失去所致,300～1 000℃是水化产物的分解和钢纤维的氧化造成的。     

基于接触角的低水胶比水泥浆体干燥收缩影响因素研究

该文介绍了一种基于表面物理化学中薄层渗透原理的水泥基材料接触角测试方法,结合Washburn方程x2=(Refft/2η)γ1cosθ,得出了模拟孔溶液对水泥浆体的接触角,研究了减水剂和矿物掺合料对水泥净浆接触角和干燥收缩的影响,结果表明:接触角越大液体越不易浸润毛细孔孔壁,孔中液相表面张力越小引起的毛细孔压力越小,干燥收缩越小,反之亦然。     

高铝水泥对水泥基自流平砂浆性能影响研究

研究了普通硅酸盐水泥和高铝水泥在水泥基自流平砂浆中,二者不同掺比变化对砂浆部分性能的影响.结果表明:水泥总量为30％的自流平砂浆中,普通硅酸盐水泥掺量增加,高铝水泥掺量减少时,流动值损失由小变大,最后再变小;凝结时间与其呈反比例关系.普通硅酸盐水泥不断增加,但掺量仍低于高铝水泥时,28d抗压与抗折强度逐渐下降,当掺量超过高铝水泥后,28d抗压强度逐渐上升,抗折强度发展平缓.     

羟乙基甲基纤维素对水泥砂浆性能的影响

研究了羟乙基甲基纤维素对新拌砂浆和硬化砂浆的改性效果。结果表明,羟乙基甲基纤维素明显提高了新拌砂浆的保水性,降低了新拌砂浆和硬化砂浆的体积密度,硬化砂浆的吸水率、抗压强度、抗折强度和弹性模量,对砂浆韧性改善不明显。     

塑料骨料对水泥砂浆性能的影响

将废旧塑料薄膜与水泥经螺杆挤出机共混挤出造粒制备圆柱状塑料骨料.以塑料骨料等体积取代水泥砂浆中的砂子(75%,150%,300%),然后测试塑料骨料对水泥砂浆流动度、抗折强度、抗压强度、断裂挠度、断裂韧性的影响.结果表明：随塑料骨料掺量增加,水泥砂浆流动性增加,抗折强度和抗压强度减小;掺加塑料骨料可以增加水泥砂浆断裂挠度;与空白塑料骨料相比,共混了水泥的塑料骨料可以减小水泥砂浆抗折强度和抗压强度的降低幅度;当共混了30%（质量分数）水泥的塑料骨料等体积取代75%砂子时,水泥砂浆断裂韧性与空白水泥砂浆相比提高了571%.     

苯丙乳液改性水泥砂浆的性能研究

针对水泥混凝土路面裂缝问题,用快硬硫铝酸盐水泥、苯丙乳液及适量外加剂研制了一种新型道路修补材料。研究了苯丙乳液对水泥砂浆的改性效果,结果表明:当聚灰比为15%～20%时,与空白试样相比,改性砂浆28d抗折强度提高了39.00%～48.23%,28d弯折粘结强度提高了45.01%～49.60%,且收缩率较小。同时用扫描电镜、能谱分析仪及压汞仪对改性砂浆的微观结构和孔径分布进行了观测和分析,探讨了苯丙乳液对水泥砂浆的改性机理。     

聚合物乳液对水泥砂浆流变性能的影响

采用流变学测试方法,研究了聚合物乳液对水泥砂浆屈服应力、蠕变恢复、动力黏度及触变性的影响.结果表明:水泥砂浆屈服应力随着聚合物乳液掺量的增加而急剧增大,最大增至普通水泥砂浆的9.62倍;水泥砂浆蠕变在外力作用下逐渐增大,撤销外力后出现瞬时恢复,之后保持恒定,蠕变恢复能力随着聚合物乳液掺量的增加而增大,最大增幅在100倍左右;水泥砂浆动力黏度随剪切时间的增加而不断减小,聚合物乳液掺量的增大加剧了动力黏度减小的趋势;在触变性试验中随着聚合物乳液掺量的增加,水泥砂浆结构破坏后的恢复能力不断增强,最大增幅为72.57%.