覆盖层上面板坝的应力变形性状及其影响因素

研究了覆盖层上砼面板堆石坝的应力变形特性，探讨了坝体应力变形的影响因素，着重分析了防渗墙和面板应力变形以及接缝位移的性状。研究成果为覆盖层上砼面板堆石坝的设计提供了有益的启示。     

基于典型地区黄土的非饱和黄土最优含水率预测初探

通过室内击实试验,在测定典型黄土地区,即兰州、洛川、巩义等地区黄土的最大干密度和最优含水率的基础上,试图通过地区之间黄土分布的连续性,预测其他黄土地区非饱和黄土的最优含水率,以便在无试验条件下进行理论上的推导。     

湿胀变形对白水峪大坝坝踵应力变化的影响

蓄水后坝踵压应力增长不是个别大坝特有的现象，其原因可能与水头、灌浆、温度、坝高（指施工期坝体上升）以及湿胀等因素有关,这些因素相互影响，增加了分析工作的困难，特别不易单独分离出湿胀变形及其变化规律。白水峪大坝排除了其他因素的影响，是研究湿胀变形的一个典型实例。根据湿胀变形的机理，文中论述了应变计与相应的无应力计测得的湿胀变形是有差异的；提出了描述其过程的“湿胀函数”；采用逐步回归法定量分析了这种影响。比较圆满地解释了大坝坝踵压应力增长的现象，对湿胀变形的研究是一次有意义的尝试。     

孔隙比-含水率对黄土湿陷性影响分析

针对湿陷性黄土地区因黄土的湿陷性所引起的工程灾害问题,结合河南省荥阳市豫龙镇金地公园的具体项目,从项目地取自不同埋藏深度的原状黄土土样,通过WG型单杠杆双联固结仪来测试不同深度土样的湿陷性,通过室内试验来测定土样的基本物理指标-孔隙比、含水率,来研究该地区黄土孔隙比、含水率,不同埋藏深度与湿陷性之间的关系,试验结果表明,随着埋藏深度越深,黄土的孔隙比减小,湿陷性减弱;随着深度不断增加,黄土的含水率逐渐增大,黄土的湿陷性逐渐减弱,黄土的湿陷性与深度、含水率呈负相关,由于黄土是在干旱及半干旱等特殊的气候条件下形成的,从宏观上也可以更好地解释孔隙比、含水率、埋藏深度、湿陷性之间的关系。     

某砾石土心墙坝施工期安全监测分析

文章以某心墙坝的实际监测情况为例,结合监测仪器设计布置对仪器的运行情况进行分析。根据观测资料对施工期心墙孔隙水压力、应力以及沉降变形观测分析后得到:心墙在施工期产生的高孔隙水压力与填筑进度以及土料含水量大小密切相关,施工期将土料的含水量控制在最优含水量附近对心墙填筑有利。鉴于坝体沉降变形观测数据较其实际沉降量偏大,建议尽量对测斜管附近土料夯实以缩小观测数据与实际之间的差值。     

不同初始条件下均质坝渗流-变形耦合特性分析

均质土坝作为挡水建筑物而言,稳定条件下的渗流场、应力变形场对于坝体的安全评价极其重要。通过给理想均质坝坝身填土设置不同渗透系数初始值,模拟计算了不同渗透系数初始值条件下坝体稳定状态时的渗流和应力变形。对比分析了竣工期与稳定期坝体应力变形场的区别。结果表明：由于稳定期水库蓄水产生水压力、扬压力作用,蓄水后坝体偏向下游侧水平位移最大值较竣工期增大,竖向沉降量较竣工期减小。     

碾压密实度对高面板堆石坝应力变形的影响

大量工程经验表明碾压密实度对高面板堆石坝的应力变形有很大影响,而现行设计规范没有对200 m级及更高面板堆石坝的压实标准提出明确的指导意见.通过对不同碾压密实度下的高面板堆石坝进行有限元仿真计算的结果表明:堆石体的碾压密实度从一个相对较低的数值提高到较高的数值时,坝体、面板的变形和应力分布得到明显改善:初步确定233 m高水布垭面板堆石坝的最优干密度为2.18 g/cm3,250、270 m高面板堆石坝的最优干密度分别为2.23、2.28 g/cm3.可为300 m级超高面板堆石坝的建设提供参考.     

坝踵混凝土体型对混凝土面板应力变形的影响

镶嵌混凝土面板堆石坝是一种可以改善高面板堆石坝应力变形的新坝型。利用平面有限元法分析计算不同坝踵混凝土结构高度、下游坡比、趾板位置时面板的应力变形和周边缝变位,进而探究镶嵌混凝土面板堆石坝中坝踵混凝土结构对面板应力变形的影响。结果表明:当坝踵混凝土结构高度从坝高的27%增加到坝高的40%时,面板的挠度和顺坡向应力都大幅减小;坝踵混凝土结构的下游坡比从1:0.4放缓到1:0.7时,面板应力变形变化幅度较小;趾板位置在坝踵混凝土顶部从下游向上游移动时,面板与趾板之间的周边缝张开变位和错动变位大幅减小了68.7%和85.8%。说明设置坝踵混凝土结构可有效改善面板的应力变形。     

覆盖层上面板坝的应力变形性状及其影响因素

研究了覆盖层上砼面板堆石坝的应力变形特性，探讨了坝体应力变形的影响因素，着重分析了防渗墙和面板应力变形以及接缝位移的性状。研究成果为覆盖层上砼面板堆石坝的设计提供了有益的启示。     

应用弹塑性理论计算尾矿坝应力及变形

采用Mohr-Coulomb模型,根据弹塑性理论分析计算散粒体材料坝-尾矿坝的应力和变形,通过某矿山尾矿坝实际工程计算,介绍了该种方法的计算原理、方法和建模过程,并根据计算结果结合实际运行情况分析得出该计算方法符合坝体实际应力和变形情况,成果合理。     

拱坝应力变形及坝肩稳定分析

针对拱坝坝肩岩体稳定分析这一重点问题,文中基于某双曲拱坝,通过ANSYS建立非线性有限元接触分析模型,对两岸坝肩岩基中不连续结构面的非线性接触行为进行数值模拟.在计算分析坝体静力工况下的拱坝应力、位移分布规律基础上,分别采用刚体极限平衡法、超载法和降强法对拱坝坝肩进行了抗滑稳定分析,均论证了该拱坝坝肩是稳定的,研究成果...     

制样含水率对压实黄土持水及变形特性影响试验研究

通过研究不同制样含水率（击实曲线干侧、最优含水率下和湿侧）且同一干密度的压实黄土,分析由制样含水率所引起结构性差异对压实黄土持水和变形特性的影响。结果显示,制样含水率不同引起的黄土结构性差异影响压实黄土的进气值、脱湿速率和残余含水率,进气值关系为:最优含水率＜击实曲线干侧＜击实曲线湿侧,脱湿速率关系为:击实曲线湿侧＜最优含水率＜击实曲线干侧,残余含水率关系为:击实曲线干侧＜最优含水率＜击实曲线湿侧。另一方面,干密度和试验含水率一定时,在最优含水率下制备的试样湿陷变形最大,在击实曲线干侧击实比在湿侧击实更能减小压实黄土的增湿变形。     

江垭碾压混凝土坝无应力变形统计模型分析

无应力变形分析是大坝安全监测资料分析中应力应变分析的基础。文章以江垭大坝无应力变形实际监测资料为依据,通过温度因子、时效因子的选择建立无应力变形的统计模型,进而对模型的各个分量进行分析,得出江垭大坝目前无应力变形的状态。     

某心墙坝蓄水初期应力变形性态分析

蓄水初期水位上升使得土石坝应力场和渗流场存在错综复杂的相互作用,而忽略渗透作用仅研究应力变形易产生偏差.本文基于Biot 固结理论,采用变渗透系数的方法进行坝体施工期、蓄水期的流固耦合分析,并考虑坝料初始含水率及初始应力场的影响,以较真实的模拟蓄水初期瞬态渗流场对坝体应力变形的影响.结果表明：孔隙水压力的消散往往伴随着土体的变形,竣工期大坝变形主要以沉降为主,大主应力存在明显拱效应;蓄水使得心墙上游侧应力减小,坝体向下游错切变形.因此,初次蓄水对坝体不利,流固耦合作用对土坝蓄水初期应力变形影响不可忽视.     

面板坝新结构形式及其应力变形特性

采用离心模型试验对碾压砼－面板堆石混合坝的应力变形特性进行了分析研究，表明了该新坝型在蓄水前后应力变形的一般规律。并将试验结果与试验过程有限元模拟结果进行了比较分析，验证了用于数值计算的数学模型。最后，用三维有限元方法分别计算了公伯峡混合坝和单一面板坝的应力变形。通过分析比较，揭示了这种新型面板坝在应力变形方面的优越性。     

土工膜防渗石渣坝应力变形有限元分析

某水库大坝为土工膜防渗石渣坝,坝面利用复合土工膜作为面板进行防渗。对该水库大坝建立三维非线性有限元模型,模拟大坝填筑施工、复合土工膜铺设及水库蓄水过程,分析了竣工期和蓄水期下坝体和复合土工膜的应力变形情况,论证了该土工膜防渗石渣坝结构设计的合理性。计算结果表明,蓄水前后坝体的位移和应力分布符合一般规律,且蓄水对坝体安全有利,坝体不会出现剪切破坏;复合土工膜在坝面下半部分由于受边界约束出现拉应变,产生拉应力,但计算得到的横向和纵向安全系数均满足规范要求,土工膜安全可以得到保证。     

黑河大坝应力变形及上游坝坡稳定有限元分析

基于邓肯E-B模型对黑河水库大坝的应力变形进行了非线性有限元分析，并结合坝体有限元应力计算结果对上游坝坡的稳定性进行了分析。通过与实际观测成果的比较，说明其分析方法合理，计算结果接近实际。     

江垭碾压混凝土坝无应力变形规律分析

无应力计是应力应变监测的重要配套仪器,它的监测数据不仅在应变计算时要用到,而且在进行温度应力计算和混凝土抗裂研究时需要加以考虑以及对施工期混凝土温度控制和裂缝防治也是非常重要的.通过对坝体无应力计监测资料的分析,评价了碾压混凝土坝的无应力变形和自生体积变形的变化规律,为大坝的温度应力计算和混凝土抗裂研究提供了参考.     

基于弹塑性理论的尾矿坝应力及变形研究

本文介绍了基于Mohr-Coulomb破坏准则的弹塑性模型的原理,结合某尾矿坝介绍了其建模分析过程,根据工程实际情况分析了其应力及变形计算结果的合理性.     

黏土心墙坝加固中混凝土防渗墙应力变形研究

结合某病险黏土心墙土石坝加固所采用的混凝土防渗墙方案,分别按普通刚性墙和三种不同弹性模量塑性墙进行了典型剖面数值模拟,分析了土石坝加固中混凝土防渗墙以及坝体应力变形规律,比较了塑性墙和刚性墙的性能差别,以及塑性混凝土材料对防渗墙应力变形的影响。结果表明:塑性墙的应力分布均匀且压应力、拉应力、剪应力均远小于刚性墙的,塑性墙与坝体的变形协调性良好,而刚性墙与坝体变形相差较大、增加了墙体应力,塑性混凝土防渗墙在应力变形方面明显优于刚性混凝土防渗墙。