乌拉山电厂3~#炉水冷壁爆管原因分析

一、概述乌拉山电厂3炉系武锅WGZ410/100—12型锅炉,1987年7月投产。该炉为单汽包、单段蒸发、自然循环、固态排渣煤粉炉。燃烧方式:煤粉悬浮燃烧,四角切圆,油点火。水冷壁为带有鳍片、中间焊接膜式水冷壁。材质:20钢,规格为φ中6°× 5 mm。水冷壁分十四组循环系统,前后墙各四组,甲乙侧各三组,水冷壁管总共464根,其中甲乙侧每组下联箱各带水冷壁管36根。该炉自投产至1989年2月16日,累计运行9256小时,1988年4月27日大修前累计运行4326小时。     

超临界600MW机组直流锅炉凝渣管频繁爆管原因分析及治理

某电厂2号超临界600MW机组锅炉炉膛由下部螺旋上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁组成,在水冷壁过渡段,螺旋水冷壁前墙、两侧墙出口管全部抽出炉外,后墙出口管则是3根抽1根管子直接上升成为垂直水冷墙壁后墙凝渣管,另2根抽出到炉外.     

衡水发电厂#1炉水冷壁泄漏情况分析

衡水发电厂#1炉系北京巴威公司生产的B&WB-1025/18.3-M型亚临界参数、一次中间再热、单汽包自然循环煤粉锅炉,设计煤种为山西阳泉无烟煤沫和晋中地区地方贫煤,采用钢球磨中间贮仓式热风送粉系统,在矩形燃烧室的前后墙上分3层共布置24只B&W公司标准的EI-DRB型旋流式燃烧器,呈前后墙对冲燃烧方式。1999年4月14～23日,在对#1炉水冷壁进行检修时,发现前后墙水冷壁标高28m、38m(水冷壁焊口附近)处向火侧部分管子有鼓包或裂口,锅炉左右侧墙燃烧器区域水冷壁腐蚀减薄严重,为此共更换水冷壁管136根。1　水冷壁泄漏情况简介衡水发电厂#1炉水冷壁…     

321-230/100型锅炉水冷壁管氢损害爆管

前言 75年12月12日我厂,1炉乙侧水冷壁管发生大面积爆管.炉墙护铁板被爆管喷出的汽浪撕裂开,炉膛立即造成熄火,电负荷由6万千瓦甩到0值.汽压、水位骤然消失。经现场检查,发现该侧水冷壁管共有四根遭到严重损坏,有的管子的爆口长达520毫米,有的管子在直管段处被齐平拔断,有的管子在焊口处被齐平拔断,有的管子在向火侧有大型脆性孔洞.最严重的一根水冷壁管被断成4段,其中三段落入灰斗,另一段穿过垂帘管飞入高温段过热器内. 对管子的外观的检查,没有发现过热、鼓包、胀粗等现象,爆口及断口处均未发现     

对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀运行防控措施

针对超低排放条件下对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀问题,在对水冷壁贴壁烟气进行采样分析的基础上,从煤粉细度、磨出口温度、一次风煤比、磨出口一次风调平、运行氧量、炉宽方向氧量分布、配风方式等7个方面进行精细化燃烧调整,控制侧墙水冷壁管温度,防止近壁区域形成强还原性气氛,避免未燃煤粉气流冲刷水冷壁,从而有效抑制对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀。     

电厂锅炉管道的垢下腐蚀

电厂锅炉四种管道的爆破事故,当前严重威胁着高温高压锅炉的安全。四川某电厂五号炉水冷壁管问题多年来未解决,1986年曾因焊口严重腐蚀多次爆管,对炉膛前后墙296根管子进行了更换,换管后运行不到四年,于1990年8月3日和8月9日又连续发生多根爆管,不得不再次割换全部焊口。究竟是什么原因造成该炉水冷壁腐蚀如此之快,这是个急待解决的课题。     

200MW四角切向煤粉锅炉空气动力场冷态模化和数值模拟

采用冷态等温模化和数值模拟方法对某电厂200 MW燃烟煤的煤粉锅炉炉内空气动力场进行了研究,冷态模化试验结果表明炉内空气动力场偏斜。以k-ε双方程湍流模型对炉内气相湍流流动进行数值模拟,发现锅炉2号角的气流速度在垂直该侧炉墙方向分量较大,对水冷壁产生冲刷。改造后取得良好的运行效果。     

宝钢电厂1160吨/时锅炉的化学清洗

宝钢电厂1炉系日本三菱制造的亚临界、中间再热、强制循环锅炉(1160吨/时、176公斤/厘米~2、541°/541℃),配35万千瓦汽轮机组。该炉为单炉体负压炉膛,型布置。前后墙各有251根Φ45×5.2管子组成的膜式水冷壁,两侧水冷壁则各为198根。所有的水冷壁管经上联箱由82根Φ139.8的导汽管与汽包联接,其下端则与水包相联。汽包下侧有6根Φ406.4的下降管汇集在炉水泵入口联箱上,3台炉水泵(每台出力为2400吨/时)的6根     

200MW四角切向煤粉锅炉空气动态场冷态模化和数值模拟

采用冷态等温模化和数值模拟方法对某电厂200MW燃烟煤的煤粉锅炉炉内空气动力场进行了研究，冷态模化试验结果表明炉内空气力场偏斜。以κ－ε双方程湍流模型对炉内气相湍流流动进行数值模拟，发现锅炉2号角的气流速度在垂直该侧炉墙方向分量较大，对水冷壁产生冲刷。改造后取得良好的运行效果。     

防止煤粉仓着火爆炸的一种方法

我厂~#5炉系上海锅炉厂生产的400t/h中间储仓式乏气送粉的超高压锅炉,配备两台DZM380/550锥形钢球磨煤机。在1983年8月25日该炉发生水冷壁管爆破,立即进行停炉抢修。后因发现水冷壁管磨损严重,需要更换,工作量增大,故将该炉转入小修。当时煤粉仓粉位为2.0米,约有煤粉100吨。这样,对大容量的煤粉仓长时间储粉,我厂还是第一     

超临界锅炉水冷壁高温腐蚀分析及对策

某超临界直流锅炉运行4个月后小修时发现,燃烧器附近区域水冷壁左右侧墙中部水冷壁管的向火侧外壁存在高温腐蚀现象.分析认为,产生高温腐蚀的主要原因为燃煤含硫量较高、管壁温度高及双调风旋流燃烧器前后墙对冲布置等.为此,提出了合理配风、对冲刷区域喷涂、控制煤粉细度、避免受热面局部过热等措施.     

1025t/h CFB锅炉屏式过热器管失效分析

某1 025 t/h CFB锅炉屏式过热器管多次发生靠近水冷壁前墙位置的爆漏,采用宏观检查、化学元素分析、显微组织分析及显微硬度分析等方法对屏式过热器管爆漏原因进行了试验与分析。结果表明:屏式过热器结构应力在靠近水冷壁前墙部位的叠加、屏式过热器管固定块焊缝的焊接质量不良以及启停炉过程中的应力循环等原因综合作用,导致固定块角焊缝低周高应力疲劳断裂,裂纹扩展至管子致使屏式过热器管爆漏。     

锅炉水冷壁出口导汽管爆破分析

洛河电厂1号炉系上海锅炉厂生产的1000t/h直流以锅炉,单炉体双炉膛Π型布置。该炉水冷壁采用小管径膜式结构,一次上升,中间二次混合型式。整个水冷壁沿炉膛四周分成24片屏,其中前后墙各8片,两侧墙各9片,见图1。下部每屏水冷壁进口集箱用隔板在中间分隔成两段,每段进口管道上装有手动调节阀,供水动力调整用。上部每屏水冷壁的出口集箱上接有一根导汽管,与炉顶     

锅炉侧水冷壁管焊口裂纹分析及预防

我厂两台35t/h抛煤炉先后于1983年8月和10月正式投产运行。从1988年2月25日至1991年7月2日,2号炉侧水冷壁管泄漏7根,1号炉侧水冷壁管泄漏5根。12根泄漏的水冷壁管有11根是因汽包两端侧水冷壁管座与水冷壁连接的安装焊口产生裂纹造成。     

锅炉后水冷壁对流排管泄漏原因分析及改进

大唐七台河发电有限责任公司350MW机组的HG-1170/17.4-YM1锅炉四周布置全焊式膜式水冷壁,以吸收炉膛辐射热,水冷壁管径为?63.5×8,节距为76.2mm,材质为20G。后墙水冷壁经折焰角后抽出31根管作为后水冷壁吊挂管,管径为?76×13,其余继续向炉后延伸转弯形成水冷壁延伸侧墙和106根后水冷壁对流排管,管径均为?76×13。后水冷壁对流排管除中间一排管子外,其余按锅炉中心线对称布置,自炉左到炉右共计45排,排与排之间距离为304.8mm,每排管子数量为1,2,3,4根不等。后水冷壁对流排管底部通过弯头与后水冷壁斜坡焊接,顶部穿越顶棚管、一次密封板、绝…     

前包墙过热器的磨损及处理

前言双鸭山发电厂1号炉是哈尔滨锅炉厂生产的HG—670/140—11型锅炉,额定蒸发量为670t/h,过热蒸汽温度为540℃,过热蒸汽压力为13.73MPa,于1988年8月投入生产运行。在1990年5月,小修时,检查发现,前包墙过热器管下部距斜水冷壁联箱上约150mm处磨损严重(见图1),磨损情况见附表。从附表中可以看出,前包墙过热器中部     

水冷壁管腐蚀原因及防范

张店热电厂1、2号炉是哈尔滨锅炉厂的HG110/100—1型,3号炉是上海锅炉厂的SG220/100—M295型。各炉炉型均为单汽包自然循环、中间储仓式煤粉炉,燃烧器为四角布置双切圆燃烧;各角一、二、三次风喷口布置自上而下分别为三、二、一、二、一、二;燃烧系统采用一次热风送粉,制粉乏气作为三次风,二次风为热空气助燃。1、2号炉于1986年投运,3号炉于1989年投运后,1、2号炉倒替运行。1991年3月,2号炉水冷壁管发生爆管事故,停炉检查发现在燃烧区域内的水冷壁管外部腐蚀严重,但在3号炉投运前未发现此情况。随后其余两台炉也发现类似情况。1、2号炉于1991年至1992年先后换管。去年4月1号炉大修换管后,电厂     

轻型炉墙改为敷管式炉墙

l设备概况我厂2号锅炉系原苏联塔干洛茨克锅炉厂1959年制造,同年11月投入运行的TH—16型锅炉.铭牌出力220t/h,过热蒸汽压力9.SMPa,过热蒸汽温度540℃,炉膛宽9912mm,炉膛深7160mm,炉膛容积1207m~3.主火咀为煤粉、煤气两用喷燃器.原炉墙结构为轻型炉墙.2号炉经过30多年的运行,设备老化,炉墙损坏很严重.炉膛出口过量空气系数平均达1.35,最高曾达1.46.造成炉墙损坏和漏风的主要原因是水冷壁向炉内位移,位移量最多达到700mm,水冷壁管里出外进排列不整齐,火焰通过水冷壁管直接烧炉墙.由于漏风严重,引风机出力不足,锅炉被迫正压运行,护墙损坏很快,出力由220t/h下降到190t/h,热效率也由原设计的91%下降到84.37%.由于炉膛变小,火焰中心上移,炉膛出口温度由原设计的1062℃上升到1100℃,过热器管长期过热胀粗、爆管.环境卫生严重恶化.     

超临界W火焰锅炉水冷壁特性研究

对某电厂超临界W火焰锅炉水冷壁特性进行介绍,提出解决前墙水冷壁中部超温、前墙水冷壁中部拉裂泄漏和前墙水冷壁管排振动大的方法。     

锅炉分隔屏过热器管屏变形原因分析

1分隔屏过热器的变形情况原因分析 1号锅炉运行半年后,停炉检查发现分隔屏过热器管屏出现大面积的出列变形,初步统计,出列变形的管组约100根左右,变形情况见图1。