大跨度框架梁无粘结预应力施工技术

1、工程概况 深圳长城花园总建筑面积98000M~2,地下3层,地上30层,由3栋塔楼及3层裙楼组成,建筑高度100M,裙楼为商用,其中三楼有24M×24M多功能厅礼堂,该厅中间无柱,设24M大跨度无粘结预应力框架梁,大梁截面尺寸1600×600MM,砼标号为C50。普通钢筋采用Ⅱ、Ⅲ级钢,预应力筋采用钢铰线。 2、工程材料 采用天津冷拔丝一厂生产的无粘结预应力筋。为7-φ5高强钢丝扭结而成的钢铰线,通过专用设备涂色润滑防     

大柱网无粘结预应力梁板在工程中的应用

1工程概况珠海机场候机楼建筑面积9万m2,平面呈“门”字形,共分十二个区(图1),为12m×12m大柱网无粘结预应力梁板二层框架结构,局部三层。层高5.150m总高18.800m。楼板厚度240～260mm,标准梁高800mm,无粘结预应力筋采用高标准低松弛钢铰线制成。候机楼由华南理工大学建筑设计院     

多波超长束有粘结预应力施工技术

1 工程概况和特点本建筑工程主轴尺寸75000×108000mm,檐高15.15m,为两层混凝土框架,独立承台基础,钢网架屋盖,彩色夹心钢板围护结构,中柱截面800×600mm,边柱截面700×600mm,楼面荷载为800kN/m~2,75m大梁为部分预应力C40混凝土.本工程大梁断面有二种,一为400×1600mm,内配4～8φ~J15mm,二为300×1600mm,内配2～8φ~J15mm,钢铰线强度f_(ptk)=1570N/mm~2,所有梁内上下各配6φ25mm非预应力筋,梁端设φ14钢筋网片500×600mm,钢垫板32×500×500mm,孔道为φф75mm双波金属管,锚具为XM15—8群锚,梁内     

预应力混凝土用钢铰线压花锚固试验研究及在工程中的应用

1钢铰线压花试验研究钢铰线压花锚固技术在国外已应用多年.其关键是有压花机,要压出合格的花型.钢铰线压花操作程序为:用砂轮锯切割钢铰线,端面要平整,将切割的钢绞线从压花机夹具侧面开口处放入模具内,预紧夹持钢铰线的楔块(夹具),开动油泵伸出千斤顶活塞,顶压钢铰线开花,油泵回油,打开夹具,取出压花成型的钢铰线.     

基于应力松弛试验的结构面长期强度确定方法

为研究结构面的剪切应力松弛特性及应力松弛与长期强度之间的关系,选取Barton标准剖面线中的第4,6和10条作为人工模拟结构面的表面形态,并用水泥砂浆浇筑成试样,在岩石双轴流变仪上进行试验值大于剪切长期强度的循环加载剪切应力松弛试验。基于试验结果,分析结构面在剪切作用下的应力松弛速率特性,以及不同应力水平作用下的结构面应力松弛特性及循环加载条件下的结构面应力松弛特性;讨论蠕变和应力松弛之间的联系,提出通过应力松弛试验对长期强度的求解方法。该研究成果对应力松弛的认识及长期强度的试验确定方法均是一次有意义的探索,可为工程实践提供指导。     

新型高性能预应力钢丝钢铰线的研制及其产业化前景

新型高性能预应力钢丝钢铰线具有强度高、抗松驰性能好、节省钢材、提高结构刚度及稳定性等优点,在国内外具有良好的研究与应用前景,特别是高铁、核电等尖端领域的重大需求和关键材料。     

黑龙江速滑馆预应力施工

介绍了承受上部巨型双层网壳传来的水平推力达３０００ＫＮ，长度为１１８．５６ｍ，预制压力柱内超长有粘结后张法预应力钢铰线工程的施工。通过该工程实践，为将来超长有粘接预应力钢铰线的施工提供参考。     

干湿交替含低荷载下高液限土强度衰减特性

针对高液限土边坡在降雨历时、雨后多呈浅层破坏工况,选取惠龙高速高液限花岗岩残积土原状样、重塑样为对象,模拟浅层坍滑时土体实际低荷载环境,对比规范法直剪结果,探究了原状土、不同干密度重塑土土样历经多次干湿交替作用后土体抗剪强度参数的衰减规律。结果表明：经干湿交替作用后重塑样、原状样的强度参数c值衰减明显,φ值衰减幅度不大;对比规范法、低应力法直剪试验结果,低荷载环境下土体实测c值较规范法偏小,φ值偏大,规范法低荷载段拟合结果比低应力法实测值偏大,低应力法结果更加接近工程实际;对比不同干密度重塑样干湿交替结果,干密度越小,含低荷载环境强度拟合线越接近直线。     

预应力钢铰线加固技术

本文介绍了一种用高强钢铰线作为预应力补强拉杆对钢筋砼大梁进行加固的新方法——高强钢铰线预应力加固法的设计、施工和计算方法。     

单轴压缩分级松弛作用下煤样变形与强度特征分析

 利用RMT–150B岩石力学系统对煤样进行单轴压缩分级松弛试验,分析煤样常规单轴压缩与单轴分级松弛条件下煤样的变形、强度和破坏的时效特征。结果表明：2种加载方式下煤样峰值前的应力–应变曲线宏观没有明显区别,仍然表现出压密、弹性、屈服和破坏阶段;单轴压缩分级松弛试验的应力–应变曲线,在松弛期间出现局部应力跌落特征;常规单轴压缩得到的力学参数明显高于分级松弛试验值,表现出煤样的力学参数具有时效特征;当松弛应力比低于70%时,应力松弛特征不明显,当松弛应力比高于70%时,煤样内部强度较高材料积蓄的能量能够使低强度材料逐步损伤破坏,高强度材料将承载更高应力也逐渐趋于破坏,松弛应力比越高,持续破坏时间越短,反之则持续破坏时间越长;常规单轴压缩破坏具有明显张剪性破裂面,分级松弛试验时煤样破坏裂纹沿加载方向扩展后碎裂成许多相对较薄片状和片状碎屑,表现出明显的侧向膨胀特征。     

马鞍山市国税大厦无粘结预应力混凝土楼板施工技术

1、工程简况马鞍山市国税大厦为框筒结构，共17层，（含2层塔楼）建筑面积1200（）叶，总高67m，其中3～15层为标准层。标准层采用无粘结预应力钢铰线双向板结构的现浇混凝土楼板（附图一），楼板厚220m。，混凝土强度等级C30。该工程由冶金部马鞍山钢铁设计研究院负责设计，中     

深部斜长角闪岩流变试验及模型研究

以采自金川Ⅱ矿区深部斜长角闪岩为研究对象,采用分级增量加载方式进行松弛试验,并与分级增量循环加、卸载方式蠕变试验进行比较分析。岩石蠕变试验主要反映介质长期强度,而应力松弛试验可证明岩石破裂后具有残余强度。松弛曲线中存在连续型应力松弛和非连续阶梯型应力松弛,非连续阶梯型应力松弛规律与岩石试样中的微裂隙萌生、原有裂隙的扩展有着密切联系。对数据进行深入分析后,利用西原模型研究深部斜长角闪岩的黏弹塑性流变特性。分析拟合曲线与拟合参数的结果可知,西原模型的理论曲线与试验所得的松弛曲线和蠕变曲线都能较好地吻合。该模型可以较好地反映金川Ⅱ矿区深部岩石的流变特性。     

天沟板反向预制的裂缝防治

天沟板是工业厂房屋面常用构件,一般采用全国通用图集,其特点是:长度一般为6m,有高、低两肋,高肋的高度为400mm,低肋的高度为240mm,肋上口宽度为85mm,底板厚50mm,主筋为4根φ12钢筋,架立筋为每肋2根φ筋,混凝土强度等级为C20。     

Ф30m原煤筒仓无粘结预应力钢筋施工

本文从施工技术方面介绍了Ф30m原煤仓工程筒仓无粘结预应力施工情况和施工体会。重点是无粘结预应力钢铰线、锚具等加工，预应力钢铰线铺设、张拉。     

无粘结预应力平板结构施工方法

江西省赣州市慈云主塔工程,采用大楼面平板无粘结低松弛预应力钢绞线。该工程设计采用外框内剪结构。室内无梁柱,具有抗震、抗裂和使用面积大等优点。该工程总建筑面积为6181.20m~2,总高度为35.6m,包括地下层共10层。混凝土强度等级为C40,楼板浇筑厚度22cm。一、预应力施工顺序施工前抽样检查锚具和钢绞线,按规范     

国外预应力钢材发展概况

一、预应力钢材生产目前,国外预应力钢材发展的总趋势是强度高、韧性好、低松弛、抗腐蚀、粗直径和锚固简便。预应力钢材的分类大致可分为钢筋、钢丝和钢绞线三种。     

深基坑预应力桩墙(PPW)支护新技术

预应力桩墙混凝土选用C40以上强度,预应力筋选用1860MPa高强低松弛无粘结钢绞线.桩墙的骨架及其它构造配筋可根据需要选用普通Ⅰ、Ⅱ级钢筋.     

岩石分级加载蠕变的能量耗散与变形机制研究

通过对岩石加载–蠕变–卸载的能量转换与变形机制分析,利用RLW–2000型岩石三轴流变仪,对2组岩石进行单轴分级加载蠕变试验,分析岩石不同应变差值下能量的耗散过程,确定岩石不同加载水平(或循环次数)与变形模量的关系,研究加载蠕变与应力卸载的曲线路径。结果表明:岩石分级加载蠕变的能量转换可分为加载应变与蠕变应变2个部分,随着每一级载荷作用下应变差的增加,岩石塑性应变能与耗散能呈非线性增加趋势,且塑性应变能曲线与耗散能曲线的开口、应变差及岩石损耗能量也越大;在相同加载水平下,岩石塑性应变能大于耗散能,且应变差与塑性应变能、耗散能的关系可分别用二次多项式、乘幂函数进行描述;岩石变形模量随着加载水平(或循环次数)的增加而变大,表现为先突然增加较大到缓慢增加至趋于相对平缓,相同加载水平(或循环次数)下,高强度岩石变形模量大于低强度岩石变形模量;岩石加载蠕变应变与卸载应力松弛均随加载水平的提高而增大,相同加载水平下,高强度岩石蠕变应变小于低强度岩石蠕变应变,但高强度岩石应力松弛大于低强度岩石应力松弛,高强度岩石加载曲线穿越上一级载荷卸载后的应力松弛区,而低强度岩石加载曲线则穿越上一级加载水平后的蠕变应变区。     

锯齿形结构面剪切流变特性分析

利用岩石双轴流变试验机,对水泥砂浆浇筑的不同角度的规则齿形结构面试件进行了剪切蠕变试验和松弛试验。试验结果表明:蠕变曲线与松弛曲线形态相似,都有衰减和稳定两个阶段,全过程曲线都呈阶梯状变化,松弛曲线为非完全应力衰减曲线;采用Burgers蠕变模型和松弛模型对蠕变曲线和松弛曲线进行拟合,吻合程度较好。除了参数G1外,蠕变模型的参数值比松弛模型的参数值大;在分析松弛速率与应力水平关系的基础上,提出了用分级加载松弛试验确定长期强度的方法,即:松弛速率拐点对应的剪应力为岩石的长期强度,此方法与稳态蠕变速率确定长期强度的机理一致,而且两种方法确定的长期强度值相同。     

滑带土抗剪强度指标确定的数值计算方法

介绍了滑带土反算法的基本原理,采用有限差分法平面应变模型,对某一处于临界稳定状态公路边坡的抗剪强度指标进行反算,分别取与滑坡主轴距离相等的两断面,先假定其中一抗剪强度指标c(或φ)已知,反复试算和调整另一指标φ(或c),直到程序计算所得安全系数K=1为止,得到一组相对应的抗剪强度指标,按相同方法重复试算几次,得到相对应的c、φ值,然后把两断面的数据绘在同一坐标系中,其交点即为该坡体的抗剪强度指标。分析表明,采用数值模拟反算法计算滑带土的抗剪强度指标是可行的。