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对Cu-Al-Fe-Be合金和Cu-Al-Fe-Ni合金进行多种制度的固溶时效处理,并对铸态及各热处理态合金的组织结构、综合力学性能及电导率变化规律等进行对比研究.结果表明,固溶时效能够显著改善铝青铜合金的塑性,合金的强度、硬度并没有出现明显的下降,基本保持在淬火后的水平.延长时效时间能够有效提高合金的综合力学性能,但时效时间越长合金的电阻率越大.从“高强中导”的角度出发,Cu-Al-Fe-Be合金理想的热处理工艺为950℃×2h水淬+ 350℃×2h水冷时效:Cu-Al-Fe-Ni合金理想的热处理工艺为950℃×2h水淬+450℃×2h水冷时效.研究结果还表明,较之Cu-Al-Fe-Ni合金,时效处理后Cu-Al-Fe-Be合金具有较好的综合性能. 相似文献
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以热锻后QAL10-4-4铝青铜合金为研究对象,经过不同固溶、时效温度处理后,对其进行显微分析,常温力学性能及硬度测试。结果表明:铝青铜合金的最佳固溶温度为850 ℃,此时在α相及k相的基础上析出少量β′相,合金获得较高的强度和硬度。在此基础上进行650 ℃×2 h时效处理,由于β′马氏体分解析出的细小颗粒状k相导致的析出强化和合金析出的更细的α相相互作用,合金的抗拉强度726 MPa,屈服强度491 MPa,硬度209 HBW,伸长率22.7%,较原始组织性能均有明显提升,可以获得较好的强韧性配合。 相似文献
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新型Cu-Al-Fe-Ni变形铝青铜的固溶和时效强化 总被引:1,自引:0,他引:1
采用正交试验法,结合金相、X射线衍射、扫描电镜、能谱和力学性能等分析测试手段,对一种自主研发的Cu-Al-Fe-Ni变形铝青铜的固溶和时效强化工艺进行研究。结果表明:固溶时效工艺参数对合金抗拉强度、伸长率和硬度的作用主次顺序为时效温度、固溶温度、时效时间、固溶时间,其中温度对合金力学性的影响趋势单一,但时间的影响较复杂。经优化获得的最佳固溶时效工艺为:先在880℃下固溶3 h、水淬,再在480℃下时效1 h、空冷。合金的抗拉强度达810 MPa,伸长率达9%,硬度达255 HB,其综合力学性能比挤压态合金的有较大幅度的提高;软硬相的面积比及其显微硬度对合金的力学性能有较大的影响。 相似文献
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以Cu-Al为基添加适量的Ni、Fe等在金属型模具中铸造一种多元铝青铜合金,利用失重法、扫描电镜、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪等研究了固溶时效处理对该多元铝青铜合金腐蚀行为的影响。结果表明,该多元铝青铜合金在3.5%的NaCl溶液中主要发生脱Al腐蚀,腐蚀速率为0.029 5g/(m2·h),自腐蚀电位为-322mV,经过固溶时效处理(950℃×2h固溶+550℃×4h时效)后的显微组织由α、β′、γ2和k相组成;腐蚀速率为0.022 6g/(m2·h),自腐蚀电位为-236mV,具有较好的耐腐蚀性能。 相似文献
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采用反极性弱等离子弧堆焊方法分别在无磁场和外加横向交流磁场条件下将铝青铜粉末堆焊到锅炉用钢20g母材上.通过硬度试验及金相显微方法,分析了堆焊层的力学性能及组织形貌.结果表明,无磁场作用下,堆焊层的硬度随着堆焊电流的增加而呈"小→大→小→大"变化,当堆焊电流为100A时,硬度值最大,为214.7HV;当堆焊电流为110A时,硬度值最小,为163.7HV.外加磁场作用下,堆焊电流取100A,堆焊层的硬度在磁场电流为0.5A时达到最大,为245.9HV.堆焊电流为100A时,堆焊层组织为致密的α-Cu和网状结构的(α+γ<,2>),此时为较好的组织结构. 相似文献
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铝青铜形变热处理工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用气氛保护中频炉熔炼新型铝青铜合金,铸锭经热轧后立即淬火,分别进行40%、50%、60%、70%和80%的冷轧变形,然后进行中间退火(700℃×2 h)和成品退火(650℃×2h、700℃×2h、750℃×2 h)处理,并在两次退火中间分别进行20%、40%和60%的冷轧变形.通过金相显微镜(OM)和透射电镜(TEM)研究了形变热处理参数对铝青铜合金析出相和相变驱动力的影响.结果表明,提高退火温度、增加冷轧变形量,可以增大相变驱动力.合理的形变热处理参数:60%~80%冷变形+700℃×2h中间退火+20%~40%冷变形+(650~750℃)×2h成品退火,可使析出相细小且分布均匀,合金具有较高的综合性能. 相似文献
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固溶时效对QAl9-4-3铝青铜组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用SEM、XRD、EDS、TEM、室温拉伸测试、硬度测试、摩擦学性能测试等分析手段,研究时效温度和固溶温度对自行研制的QAl9-4-3铝青铜组织和力学性能的影响。结果表明,随着时效温度的降低或固溶温度的升高,原β硬相区的马氏体特征越来越明显;固溶温度的升高还使β硬相区的面积率增大,使合金的抗拉强度和硬度增大,但降低了伸长率。获得的最佳固溶时效工艺为:(910℃,3 h)固溶后水淬+(480℃,1 h)时效后空冷。该状态下,合金中原β硬相区的显微硬度为270HV,其与α软相的面积比为71:29,使合金具有较好的强韧性配合,抗拉强度为887 MPa,硬度为253HBS,伸长率为7.3%,前两种性能分别较其挤压态合金的提高了22%和33%;其摩擦因数仅略高于挤压态合金的,但磨损率较挤压态合金的降低了27%,表现出较好的耐磨性能。 相似文献
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对G60奥氏体沉淀硬化合金进行了热处理工艺试验,分析了该合金在各种工艺条件下的组织状态和性能。试验表明,1180℃固溶 630℃时效可使合金获得最高硬度,其组织结构为γ′ αⅡ(二次碳化物) Ti3C(金属间化合物)。 相似文献
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铸态Cu-Co-Ni-Be合金的热处理工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了离心铸造下Cu-Co-Ni-Be合金的热处理强化工艺,用导电仪和拉伸试验机测试了合金的电性能和力学性能,用金相显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)观察合金的组织和断口形貌。结果表明:合金经940℃×1h固溶+450℃×3h时效处理后,其硬度为101.5HRB,电导率为39.7%IACS,抗拉强度为820.1MPa,伸长率为14%,软化温度为570℃;合金拉伸断口呈大量韧窝,断口为韧性断裂,合金具有良好的综合性能。 相似文献
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CuNiTiBe合金铸态快冷直接时效强化试验研究 总被引:4,自引:1,他引:3
本文对新研制的CuNiTiBe合金进行铸态快冷直接时效强化对比试验,分析研究了合金强化的机理。结果表明,Cu-NiTiBe合金经铸态快冷时效处理,达到了传统的固溶时效工艺热处理获得的性能,且工艺简单,防止和减少了工件在高温加热后激冷固溶处理出现的变形和开裂倾向,提高了形状复杂的细长工件合格率,降低了生产成本。 相似文献
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采用真空熔炼、锻造开坯、轧制及拉拔成形技术制备了CuMgNiSiZr合金线材,通过对合金进行不同的固溶和时效处理,测量、分析了合金的性能及微观组织,绘制了合金的时效动力学曲线,研究了合金的强化机理,从而确认合金的最佳固溶参数为850℃×20min(水淬),最佳时效参数为480℃×1.5h,为制定CuMgNiSiZr合金线材生产工艺及质量控制规范提供了理论依据。 相似文献