压力容器壳体元件强度计算方法浅析

介绍了8种常见压力容器壳体元件的厚度计算公式,通过分析壳体元件在内压作用下的应力状况,说明了这8种壳体元件厚度计算公式的来由,指出了另外7种壳体元件厚度计算公式与圆筒厚度计算公式之间的关联,形成了基于圆筒厚度计算公式的各种壳体元件厚度计算公式体系,易于理解掌握,便于设计应用。     

SFD-A型流体密度计壳体的设计计算及有限元分析

SFD A型流体密度计属于放射性流体密度计 ,它的功能是测量石油井下流体的密度。它的壳体内装有光电倍增管、NaI晶体和放射源 ,为了使内部空间最大 ,要在满足强度要求的条件下使壳体的壁厚最小。对壳体的静强度、温度应力进行了分析与计算 ,并用ANSYS软件对壳体进行了有限元分析     

压力容器壳体上矩形大开孔的间隙有限元分析

间隙单元是一种近年来出现的高级有限单元。它能更真实地模拟两侧固壁间的间隙 ,从而得到更加精确的有限元应力分析结果。本文对卷染机蒸罐受压筒体矩形大开孔结构中补强圈和筒体之间的间隙 ,在使用间隙单元模拟和不使用间隙单元分别计算后 ,得到使用间隙处非连续应力场的强度评定方法进行了探讨。经过强度评定计算 ,本文卷染机蒸罐矩形大开孔结构是安全的。     

囊式蓄能器有限元计算及强度评定

利用ANSYS对囊式蓄能器进行应力分析及评定,确定了蓄能器的2个危险区域:壳体进油端内表面开孔处及进油阀支撑环与壳体接触面。除进油阀支撑环外,蓄能器各部位的应力强度均满足应力的评定原则,符合极限载荷设计准则,结构稳定可靠,不会发生塑性失效。进油阀支撑环与壳体接触面危险部位的应力强度虽然小于材料的屈服强度,但是该应力强度大于分析设计标准中许用应力。在产品的制造中,应该增大进油阀支撑环与蓄能器壳体内表面的接触面积。     

Cameron结构的防喷器壳体有限元分析

参考美国Cameron公司的闸板防喷器,所设计的壳体采用长圆形的闸板腔结构。利用Cos-mosworks 2008有限元分析软件计算单闸板防喷器壳体模型在额定工作压力35 MPa和静水压力52.5 MPa工况条件下的应力分布及危险点,并按照ASME规范分析其应力组合,表明该设计是安全的。     

双闸板防喷器壳体非线性有限元分析

建立了双闸板防喷器壳体的三维实体模型及力学分析模型,用MSC.Nastran有限元分析软件对壳体进行了承载能力分析,考虑了材料的弹塑性特性,分析了壳体的极限承载能力、多种载荷情况下的应力应变情况及进入塑性状态的载荷和塑性扩展区域,为验证设计的安全性、合理性及进一步改进设计提供了依据。     

非对称管壳式热交换器管板有限元分析计算

对非对称管壳式热交换器管板的结构受力情况进行了有限元分析,得到了结构的位移和应力,并进行了强度校核。     

DN700Y型分流三通应力的有限元分析与计算

采用空间梁单元力学模型,对分流三通在整体输油管线中的受力情况进行了计算,得出两个分支边界内力。进而按壳体力学模型,对分流三通的应力进行有限元计算,结果表明,分流三通结构设计合理,工作安全可靠。本文的力学方法和计算结果对各类管道Y型三通的强度设计均有参考价值。     

废热锅炉管板水槽结构有限元分析及强度评定

根据废热锅炉管板水槽平盖既要满足静力强度要求,又要有利于传热的特点,对管板水槽平盖连接区域进行了三维有限元分析.根据有限元分析结果,按JB 4732-1995《钢制压力容器--分析设计标准》的规定进行了强度评定,为进行详细工程设计提供了依据.     

局部区域布管固定管板热交换器应力的有限元分析

基于有限元温度场分析及温度场与应力分析的耦合数值计算,实现了温度载荷与压力载荷同时作用下的局部区域布管固定管板热交换器整体有限元应力计算,对有限元应力计算结果进行了相应的应力分析。     

大型CFB锅炉一次风机的强度与振动计算分析

为了大型CFB锅炉一次风机运行安全,必须确保其强度与振动计算的准确性。本文采用多种方法计算了某厂电站大型CFB锅炉一次风机的强度与振动,并通过成功工业应用考核获得了验证。     

偏磨套管破裂强度的有限元分析与解析计算方法

在水平井和定向井的钻井过程中，套管内壁和旋转着的井下工具及接箍之间经常发生接触，使套管内雪生偏磨。本文将偏磨套管的破裂强度问题看作失稳问题，并应用弹塑性有限元方法分析了偏磨套管的破裂强度，同时用非线性规划的方法建立了偏磨套管破裂强度下降的百分数与套管磨损形状之间的计算公式。     

HYDRIL环形防喷器壳体的有限元分析

用PRO/E Mechanical对FH35-70环形防喷器壳体建模,用ABAQUS有限元分析软件对其受力进行数值模拟。计算结果表明:在105MPa静水压力试验工况下,最大等效应力和最大位移都出现在防喷器壳体环形腔体的最上面区域;在70MPa额定工作压力工况下,最大的等效应力和最大位移也出现在同样位置,最大等效应力小于屈服极限,壳体安全系数为1.21,满足API规范设计要求。     

快开盲板电测应力实验及有限元分析

为了解决液化天然气(Liquefied Natural Gas, LNG)接收站大型高压快开盲板国产化的技术难题,对压力环型快开盲板(PN15 MPa DN1 300 mm)开展电测应力实验,并与有限元分析结果进行对比,验证了有限元模型的正确性。将有限元分析结果采用应力分类法和弹—塑性分析法分别进行强度校核,并利用有限元模型对快开盲板头盖厚度进行了优化。结果表明,压力环型快开盲板密封良好,各部件强度满足要求,优化后的头盖能满足强度要求。分析结果可为今后大型高压快开盲板的国产化设计提供借鉴。     

大型圆筒形储罐有限元设计计算

对于钢筋混凝土环梁基础上的大型储罐，当承受液体静压时，罐底板与最底层罐壁板连接处的应力状态十分复杂。文章按弹性地基梁假设，采用ANSYS有限元计算软件提供的双线性杆单元（LINK10单元）等效替代罐底的单向弹性基础，对其进行有限元应力分析，得到了较为精确和直观的计算结果。     

环形防喷器壳体有限元分析及试验研究

防喷器壳体在工作过程中易在应力集中区域出现裂纹源,并在交变载荷下发生开裂,甚至脆性断裂。因此有必要对其在承压情况下的应力集中现象进行分析。分别采用有限元分析方法和应力测试试验对环形防喷器壳体在工作压力和水压测试下的应力分布情况进行分析。通过对2种分析方法所得结果进行对比,得到了环形防喷器壳体内、外部的应力分布情况,确定了环形防喷器壳体易出现应力集中的区域,即外部应力集中区域主要位于尺寸突变处及壁厚相对较薄处,而内部应力集中则主要出现在腔体连接处、壁厚较薄处以及液体与密封面接触处。该分析结果将对环形防喷器的改型设计、生产以及在役防喷器的安全评价等具有指导作用。     

离心式风机边界层流场计算

应用微分法和动量积分法对风机叶片理想流动湍流边界层流场进行了计算,分析了旋转与曲率对边界层的影响并对2种计算方法进行了比较.     

基于有限元模拟的压力管道轴向裂纹应力强度因子计算

基于有限元软件ANSYS对一种新型的管道断裂行为研究试样进行了三维建模与数值分析。对用于模拟实际工况的无加载孔模型和用于实验研究的有加载孔模型分别建模,并计算了裂纹尖端应力强度因子。对比研究发现,有加载孔模型可以较好地反应工程实际,并可用于管道断裂力学行为的研究。通过改变断裂试样厚度与裂纹长度发现:应力强度因子K随着试样厚度的增大而减小,而裂纹长度增大时K值也有减小的趋势。     

齿啮式快开装置的工程概算及有限元计算

对目前齿啮式快开装置的设计及计算进行了分析说明,结合原化工部相关计算提出了一种简便的工程计算方法,该方法有利于加快计算进度,对齿啮式快开装置的设计和计算有一定的帮助。目前存在着工程计算与有限元计算相比的差别,有限元法是目前较为理想的计算方法。