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由于引进国外先进的齿轮制造工艺,汽车齿轮拟采用冷镦成型工艺,这是一种少切削无切削的加工方法。但冷镦前的毛坯必须具有良好的塑性和低的变形抗力,即良好的可锻性。这就需要对20CrMnTi这种低碳合金钢进行球化退火。本文就是讨论这种工艺方法的制定过程,并在理论上进行探讨。 相似文献
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介绍了20CrMnTi钢退火工艺的开发过程,最终得到了较理想的产品性能,基本满足了客户的加工要求。 相似文献
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本文针对为提高GCr15钢球化温火材质质量为目的,并对影响球化组织的因素进行分析,阐述对不合格球化组织的评定标准的看法,为生产的实际操作取得了依据。 相似文献
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普通的球化退火工艺的缺点是冷却速度慢,生产周期长,效率低.本文分析了T8钢形变球化退火机理并建立了形变球化退火机理.试验通过对试样加热到820~840℃,保温10min后进行热形变处理,然后再将试样加热到700℃,保温60min后随炉冷却.在制得金相观察试样后,用扫描电镜观察,结果得到了比较理想的球化珠光体组织.因此,通过形变球化退火热处理可以达到节能和提高生产效率的目的. 相似文献
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通过对GCr5钢在500 ̄700℃范围内进行温拔试验和温拔后的球化退火试验,研究了温拔对球化退火的影响,结果表明:在温拔过程中GCr15钢具有良好的塑性和较低的变形抗力。温拔加工显著促进了拔制后碳化物的球化过程,退火时间仅为常规球化退火时间的1/2。 相似文献
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系统研究了球化退火温度及保温时间对CSP热轧50CrV4带钢组织与性能的影响。研究结果表明:在730~770℃的温度范围内球化退火4~18h时,随着退火温度的提高,碳化物粒径先缓慢增大后迅速降低,球化率逐渐增大;随着保温时间的延长,碳化物粒径逐渐增大,730及750℃时,球化率先增大后降低;770℃时球化率逐渐降低。当退火温度为770℃,保温时间为4h时,球化效果最佳,球化率为90.6%,碳化物平均粒径为0.29μm,硬度为202.8HV。 相似文献
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研究了拉丝断面压缩率(5%~35%)对Φ9.67~11.69 mm 10B30钢丝(/%:0.28~0.34C, 0.0005~0.0030B)球化退火组织及力学性能的影响。结果表明:随着球化退火前拉丝断面压缩率的增加,球化退火组织级别提高,抗拉强度降低,断面收缩率提高,这是因为拉丝促进了球化退火过程中的自发球化和碳化物的ostwald熟化;当拉丝断面压缩率达到25%以上,球化组织和相应的抗拉强度和断面收缩率趋于稳定;实际生产中,退火前拉丝断面压缩率不应低于25%。 相似文献
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S7耐冲击工具钢球化退火工艺 总被引:2,自引:0,他引:2
S7钢是美国耐冲击工具钢系列中的最后一个钢号。属于中碳中合金空淬马氏使钢。具有较好的综合性能。适用于制做剪刀、凿子、冲头、镦锻模、铆接用具、风动用具等。S7钢国内无生产记录。1991年为供出口,我厂按美国标准和外商要求,生产了一批S7钢的φ25.78mm的电渣重熔冷拔磨光 相似文献
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23MnNiCrMo煤机链条钢的球化退火 总被引:8,自引:0,他引:8
煤机链条钢23MnNiCrMo主要用于制造煤矿设备的各种牵引链。要求具有高强度、高的疲劳寿命、良好的冷弯性能以及一定的韧性。以前国内研究很少,1997年抚顺特钢公司将其列为重点攻关课题,并开展基础研究工作。为使钢材退火硬度均匀合格,达到180~210HB,须获得均匀的细粒状珠光体组织,以便淬火后中温回火达到链条的性能要求。1 试验用钢及试验方法23MnNiCrMo钢的化学成分标准与德国的23MnCrNiMo54相同,与日本煤机链条钢的化学成分也一致,如表1。成分和杂质的控制达到了国外先进水平。表1 23MnNiCrMo钢的化… 相似文献
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论述了国内外金相测定球化退火钢脱碳层深度的标准方法和常用方法存在的不准确性和不适用性问题,提出了解决问题的途径——定量金相法。 相似文献
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