60Si2Mn(A)弹簧钢的脱氧工艺

为了提高60Si2Mn(A)弹簧钢的质量,在LF精炼中进行了不同脱氧工艺的脱氧试验。结果表明:采用铝预脱氧、钡合金终脱氧及夹杂物变性脱氧工艺可使弹簧钢的氧含量降低到15×10-6以下,氧化物夹杂中Al2O3的比例小于40%。     

LF炉渣脱氧工艺的探讨

本文分析了脱氧渣各成分对冶炼过程的影响，探讨了渣辅助脱氧工艺。提出渣中以Ｂａ合金代Ａｌ辅助脱氧思想，认为出钢过程，ＬＦ炉冶炼过程适时造渣辅助脱氧，可在现有工艺的基础上进一步降低钢中氧含量。     

超低氧弹簧钢60Si2MnA精炼过程夹杂物的研究

 采用LD LF VD CC的工艺路线,出钢采用Al脱氧,造高碱度低氧化性精炼渣,生产超低氧弹簧钢60Si2MnA。研究了精炼过程中夹杂物的成分、尺寸、形貌等变化情况。探讨了夹杂物中MgO和CaO的来源。计算得出了60Si2MnA与CaO Al2O3 SiO2系平衡时的等氧活度和等硅线。     

60Si2MnA弹簧钢柔性化工艺控制的试验研究

采用光学、电子显微技术和力学分析等方法,结合热模拟试验和现场工业试验,研究了高速线材斯太尔摩控冷工艺生产高强度优质60Si2MnA弹簧钢的工艺参数与显微组织和力学性能之间的关系。研究表明,该弹簧钢盘条最终组织为珠光体加少量铁索体,随着相变冷速的升高,在铁素体含量变少及晶粒细化的同时珠光体球团分布更加弥散均匀,珠光体片层间距减小;不同强度级别的高强度60Si2MnA弹簧钢的延伸率几乎相当,断面收缩率相差0．5％,抗拉强度相差约200MPa,综合力学性能优良。     

60Si2MnA弹簧钢的热变形行为

通过热模拟压缩试验，研究了60Si2MnA弹簧钢高温变形时的力学行为和动态再结晶行为。由实验数据求得了60Si2MnA弹簧钢的热变形激活能，峰值应力，峰值应变以及动态再结晶晶粒尺寸与Zener-Hollomon参数之间的关系。结果表明，通过动态再结晶能获得细小的晶粒。     

150t转炉冶炼弹簧钢脱氧工艺优化实践

150t转炉生产弹簧钢通过将终点碳控制在0.10%~0.20%、根据终点碳调整预脱氧剂电石的加入量及采用铝进行终脱氧的工艺优化;LF炉采用CaO-SiO2-Al2O3-MgO-CaF2渣系;对钢中Al2O3进行钙处理避免小方坯连铸浇注含铝钢中包水口结瘤等工艺措施,有效降低了弹簧钢成品材的氧含量。     

LF炉生产焊丝钢精炼工艺优化

本介绍了酒钢60t直流钢包精炼炉生产焊丝钢(ER70S-6X)的精炼工艺优化情况及其取得的冶金效果。实践表明，经30min的精炼，LF炉脱硫率达3l.3％，脱氧率达32％，钢中显微夹杂物去除率为24．26％，大型夹杂物去除率为20．32％。     

矿山钻杆用60Si2MnA弹簧钢的研制开发

采用转炉+LF(VD)精炼工艺生产60Si2MnA弹簧钢,研究了转炉冶炼、LF(VD)精炼、连铸及轧制关键工艺技术和过程控制要点,对钢的性能指标及使用情况进行了分析。结果表明:产品实物质量良好,完全满足标准要求;该钢应用于加工矿山钻杆产品,综合性能及疲劳寿命优异。     

电弧炉炉内脱氧工艺的选择与优化

本文根据电弧炉炉内脱氧工艺的现状，对当前几种常用脱氧工艺进行了分析，并提出工艺改革的必要性和应遵循的科学原则。     

轴承钢的脱氧工艺优化

对轴承采用不同的钡合金处理工艺,并与铝处理钢进行质量对比试验初步得到：用钡合金脱氧可获得比铝脱氧更低的氧含量和夹杂物级别;非真空钡合金处理钢的疲劳寿命比相同氧含量的非真空和真空铝处理钢高10．92％－63．55％,且疲劳寿命稳定性优于铝处理钢。     

超低氧弹簧钢60Si2MnA疲劳断口夹杂物来源研究

为了探究疲劳断口处夹杂物的来源，针对60Si2MnA弹簧钢生产工艺流程不同工位和疲劳断口处夹杂物，通过金相、SEM-EDX等手段，分别对夹杂物的数量、尺寸、形貌及组成进行了系统研究，并在夹杂物生成热力学计算形成条件的基础上，结合工艺实际状况得出，疲劳断口处大尺寸夹杂物来源主要是精炼过程脱氧反应产物没有排除掉所致。     

轧制工艺参数对60Si2MnA钢静态再结晶影响的数值模拟

利用有限元软件MARC／AutoForge3．1并采用二维热力耦合的刚塑性有限元法，研究了轧制工艺参数对60Si2MnA弹簧钢静态再结晶的影响。模拟时考虑了工件与轧辊之间的接触热传导、工件的辐射对流散热以及工件的变形热，并对该热力过程进行了耦合计算，得到了在多种工艺条件下静态再结晶的规律以及静态再结晶量在变形截面上的分布情况。     

60Si2CrVAT弹簧钢的生产实践

采用30 t EBT电弧炉-30 t LF(VD)钢包精炼炉-浇注700?铸锭的工艺,生产60Si2CrVAT弹簧钢;经650 mm半连轧机组开坯、高精度圆钢半连轧机轧制成13~28 mm;无芯磨床磨光,Ra≤3.2μm。检验结果表明,钢中w(O)≤13×10-6,w(H)≤1.3×10-6,A,B类细系夹杂≤1.0级,其制品的抗疲劳寿命超过300万次。     

Reheating Austenitizing Temperature of Spring Steel 60Si2MnA for Railway

The microsturctural transformation of austenite grain, pearlite interlamellar spacing, and lamellar cement ite thickness of spring steel 60Si2MnA for railway were studied in the hot-rolled and reheated states. Furthermore, the effect of microstructural characterization on its final mechanical properties was discussed. The results showed that as far as 60Si2MnA, the pearlite interlamellar spacing determined the hardness, whereas, the austenite grain determined the toughness. Compared with microstructure and mechanical properties in the hot rolled state, after reheating treatment at 950 ℃, its average grain sizes are apparently fine and the pearlite interlamellar spacing and lamellar cementite thickness coarsen to some extent, but both hardness and impact toughness increase to HRC 48 and 8.5 J, respectively. In the course of making spring, the optimum reheating austenitizing temperature for the 60Si2MnA steel is 950 ℃.