低压装置上同时制取粗氩的空气分离过程的研究

由于工业对氩的需要日益增加,必须着手在大型空气分离装置上制氩的工作。目前大型空气分离装置都是单一低压的流程。     

适合海上油田伴生气的液化流程设计与分析

本文针对南海某油田伴生气的气源组分和特点,设计了无预冷的混合制冷剂液化流程（MRC）和N2膨胀液化流程,在储存压力和温度相同而且液化率相同的情况下,分析比较了两种液化流程的性能参数,并对各流程在海上操作的适用性进行了分析。计算结果表明,N2膨胀液化流程比功耗高于无预冷的混合制冷剂液化流程,但是N2膨胀液化流程装置简单紧凑,而且采用单一气态制冷剂,是比较适合于海上油田伴生气的液化流程。     

全低压正流膨胀小型空分设备开发中的技术探讨

对全低压正流膨胀小型空分设备(KDON-180/350型)的流程特点和研制开发过程中各参数间关系进行了探讨。提出了如何减少膨胀空气量的方法。在加工空气压力为0.7 MPa(G)、膨胀量与加工空气量之比为25%的情况下,使氧的提取率达到85%~90%。并在全低压小型空分设备上成功地实现了内压缩和多种变工况流程,这是我国在小型空分设备技术上的又一次突破。     

低压空分装置的空气预冷

在低压空气分离装置上冷损主要由部分空气在透平膨胀机中膨胀所产生的冷量来补偿,膨胀后的空气进入上塔中部。进入上塔的膨胀空气量超过加工空气量的25％时会影响氧的提取率。在БР-5空分装置上,由于冷损失大,有时膨胀空气量占31％。因此减少冷损具有特别重要的意义。     

制氧工问题浅解(十三)

1．问:为什么全低压流程制氧机的膨胀机温度要设法提高,而中压流程制氧机的膨胀机温度不能提高?答:在以空气为膨胀工质的全低压流程制氧机中,膨胀空气直接进入上塔参加精馏,直接进上塔的空气量越多,氮纯度就越低,氧提取率就越低。减少膨胀空气量是提高氧提取率的重要措施之一。为了减少膨胀空气量就要设法提高膨胀机的进气温度,因为在膨胀机绝热     

内压缩氮膨胀流程空分产品能耗分摊的探讨

针对液氧内压缩氮膨胀空分流程提出一种分设备求得各种产品分摊能耗的方法,比人为规定能耗分摊比例更为精确,比建立系统的精馏模型来计算空分能耗分摊的方法更为简单。为多种类(氧、氮、氩)、多压力等级(中、低压)、多状态(气、液)产品的内压缩氮膨胀流程的空分装置提出一种值得探讨的空分能耗分摊方法。     

空分公司邯钢270t/d液化装置项目一次开车成功

<正>2012年2月22日,由中国空分设备有限公司(以下简称:空分公司)设计的邯郸270 t/d液化装置在邯钢现场一次开车成功。该套液化装置流程为双机串联膨胀流程:来自低压氮气管网的原料气进入原料氮压机压缩,2.4 MPa左右的原料气先进入冷端膨胀机的增压端,增压并冷却后,再进入热端膨胀机的增压端。增压、冷却后进入氮换热器     

高纯氮设备新型流程及其技术特点分析

简介不同行业对高纯氮产品的技术要求和高纯氮设备的技术参数。分析开发的单塔精馏废气返流膨胀、双塔精馏增压空气膨胀进低压塔和双塔精馏废气返流膨胀带氧产品等制氮流程的流程特点和技术特点。     

YPON-2000/2400型液化装置带水故障分析与处理

在YPON-2000/2400型液化装置正常运行24小时后,膨胀机增压端出口氮气压力与膨胀机进口压力的差值逐渐增大,直至工况不能维持而停运。分析后确定原因为循环氮压机低压端冷却器泄漏,水分进入换热器造成换热表面结冰,最终使膨胀端进口过滤器发生冻堵。对低压端冷却器进行焊堵处理,并对液化装置进行全面加温吹扫后,液化装置正常运行。介绍液化装置和循环氮压机的工艺流程,故障原因分析和处理过程。     

KDN-1000型空分设备试车一次成功

<正>KDN－1000型空分设备是开封空分设备厂为烟台合成革厂设计制造的高纯氮设备,工艺流程和设备的特点是:分子筛纯化空气、预冷低压循环、单塔精馏、废气膨胀、全铝板翅式结构、户外安装、自控水平较高,是目前国产分子筛流程中已经试车的最大装置。     

空分设备基础知识讲座 第一讲 空气的冷却与液化(下)

本讲主要阐述空气的液化。介绍了气体的状态参数。一次节流的液化装置、中压带膨胀机的液化装置、低压带透平膨胀机的液化装置以及返流气体经透平膨胀机膨胀的液化装置。图8。     

低压氧液化流程与中压氧液化流程的比较

简单介绍了现有钢厂用液化设备流程的分类 ,主要从液化流程本身的特点和降低液化装置能耗两方面来探讨低压氧液化流程和中压氧液化流程。     

“3350”改为全低压氮膨胀后的改革

我车间原高低压3350米3/时制氧机,系杭氧1958年产品,采用苏P－4A型带高压及氨预冷双压流程。由于流程落后、复杂,附属设备较多,造成维修繁重、操作复杂、电耗较大,1965年投产后各项指标长期达不到设计规定。为此,我厂在1973年8~11月对这套设备进行了全面改造,采用了全低压氮膨胀的流程,并于1973年12月1日正式送氧,一次试     

低压液化循环与中压液化循环两种流程评价

介绍了国内液化装置的现状以及液化装置两种主要流程 (低压液化循环与中压液化循环 )的特点 ,并对这两种流程的一次性投资、部机性能、能耗及性价比等进行了比较     

全液体空分装置高低温膨胀流程形式的比较

通过对全液体空分装置高低温膨胀流程进行不同的流路组织,经过对膨胀机组运行特点和换热器换热情况的分析比较,对不同的运行负荷要求如何选择更合适的流程形式做出了可行性的建议以达到能耗最优化的目的。     

带增压器的透平膨胀机在空分设备中的应用

介绍了增压一透平膨胀系统的基理和特点;在低压空分设备中应用:可变供氧系统流程分析及性能参数讨论,在中压氮气或空气循环空分设备中应用;带一、二台增压器的流程讨论以及不同的换热器性能曲线。图9。     

冷量与精馏的操作

全低压流程的空分装置,正常生产的必要条件是具有保持空气进行液化和精馏所需要的低温。在冷开车的过程中,要冷却设备、积累液体;在正常生产中,需要弥补冷量的损失。因此都需要大量的冷量,其来源一是空气等温压缩的节流效应制冷量,二是压缩空气等熵膨胀制冷量。耗冷为周围介质跑冷损失和换热设备复热不足冷损失。其冷量平衡方程式[1]是:     

膨胀机制冷技术在深冷分离液氮洗尾气制取电子级一氧化碳的研究和应用

介绍了气体膨胀机制冷的工作原理,及其在一氧化碳工艺装置中的运用及流程的对比。     

全低压空分设备中环流出口温度的演变与二氧化碳自清除

全低压空分设备中为解决H_2O和CO_2的自清除,近年来广泛采用的是环流,而且环流出口温度由低向高演变,其起因是由于空分装置的冷损减少,致使膨胀量大幅度下降。因而要求提高环流出口温度以减少环流量,以不致大于膨胀量。由此带来的一个好处是缩小了CO_2冻结区的正返流之间的温差,使CO_2自清除效果得到改善。但是还必须十分重视切换板式换热器中气流的均匀分配。在多组换热的情况下,用中部集合管均压、均温知再分配的办法有明显的效果。图4、表5、参考文献7。     

全低压空分设备膨胀空气量确定的方法及其影响因素分析

全低压空分设备稳定运转的必要条件是保证其冷量平衡,而压缩空气在膨胀机内膨胀产冷是达到这一条件的重要手段。由精馏各区段液汽比分析得知,膨胀空气量直接影响各段精馏工况,膨胀空气量增大将使各段精馏工况恶化,进而使氧提取率降低。如一台国产6000标米3/时制氧机膨胀空气量每增多1%标米3/标米3加工空气,其氧提取率相应降低约1%[1]。显然,减少膨胀空气量是提高氧提取率的重要措施。因此,对全低压空分设备中影响膨胀空气的诸因素进行理论分析,探讨减少膨胀空气量的各种手段是十分必要的。