介绍一种小弯曲半径弯管成形模

<正> 如图1所示的弯管,因为它的R/d值较小(R/d=40/102≈0.4)。成形就比较困难。另外δ/d值愈小,则管子的弯曲也较困难(δ/d=4/102=0.04)。因此实践证明,如图1的管子在一般弯管机上就很难弯制成形。(当前一般弯管机所能达到的R/d值在0.8以上,     

卧式螺旋弯管机

在我厂生产的50米～3/时制氧机设备中,有三种无缝钢管(10钢)弯成的螺旋(右旋)式冷却器(图1)。过去只有一台简陋的弯管机,产品质量差,生产效率低,劳动强度大。为了满足产品批量不断增加的需要,我厂于一九七四年自行设计制造了一台专用的卧式螺旋弯管机(图2)。几年的使用效果证明,能满足生产要求。主要技术参数 1.钢管最大弯曲半径R=450毫米 2.最大弯曲半径时的钢管直径及壁厚为89×4毫米     

小R弯管技术的探讨

随着国民经济和工业技术的迅速发展,为获得紧凑的机械结构,减少产品受热面所占的空间位置,对减小管子弯曲半径不断提出了新的要求,在工艺上小R弯管技术得到了不断的发展。在理论上管子最小弯曲半径可按下述方法确定: 1.根据弯管横断面畸变程度(椭圆度)的限制来确定: 断面畸变系数a=B-H/D=0.07时确定无芯轴弯管时最小弯曲半径。 r_最小=R_最小/D=9.25(0.2-δ/D)～(1/2)式中:r_最小—最小相对弯曲半径 R_最小—最小弯曲半径     

大型冷弯弯管机

随着我国工业的迅速发展,用于各部门的各种管道和弯头的规格也越来越人。在远距离输油气管线的机械化施工中,弯管机必须在施工现场进行弯管工作。而且由于管子直径特大,传统的小直径弯管机无法适应。为了适应这种特殊要求,必须突破传统弯管机结构的框框,采用新的工作原理和新的结构。为此我厂设计制造了一台φ1020×18毫米立式液压弯管机(见封三图①)。主要技术参数: 弯曲管材最大外径φ1020毫米弯曲管材最大壁厚 18毫米每次弯曲最大角度 1°30′     

解决弯曲回弹的措施

我厂在某产品试制工作中,用图1a所示的弯曲模压制如图1b所示的弯曲件。结果,由于相对圆角半径(R/t:25/2=12.5)较大,致使回弹量大而达不到制件的尺寸精度。尽管采用后续校正工序使该件达到了精度要求,可是由于该件高为100mm,长达1270mm,校正工作量大,劳动强度高,劳动生产率低,管理人员感到很恼火,操作工人反映也很强烈。因此,采取有效措施,减少回弹量或控制它,用较少的劳动量,按技术要求制造出该弯曲件,就成了当务之急了。     

几何参数对高强TA18钛合金管数控弯曲成形质量的影响（英文）

采用有限元模拟方法研究弯曲角度β、相对弯曲半径R/D和管材尺寸(直径D和壁厚t)的变化对高强TA18钛合金管数控弯曲成形质量的影响。结果表明:不同β下壁厚变化率Δt和截面畸变率ΔD的分布非常相似;Δt和ΔD随着R/D的增加而减小,且为了获得合格的弯管件,R/D必须大于2.0;壁厚减薄率Δt_o随着D或t的增加而略有增大,而壁厚增厚率Δt_i和ΔD随着D的增加或t的减小而增大;在相同的D/t下,即D和t按比例增加时,Δt_o和ΔD先减小后增加,而Δt_i增加。     

新一代CNC弯管机

日本Ｎｉｓｓｉｎ精密机器公司生产出一种新型３Ｄ柔性弯管机。与传统弯管机不同 ,这种新型ＣＮＣ弯管机在弯曲半径变化时 ,不用更换模具 ,管材被推入一个弯曲头之中 ,通过移动该弯曲头可方便地调整管材弯曲的半径和角度。由于采用了新开发的弯曲模拟软件 ,该弯管机的编程变得十分简单 ,程序一旦输入设备 ,计算机将控制整个操作过程。新一代CNC弯管机$攀钢集团成都无缝钢管有限责任公司@邓小珣     

CT20钛合金薄壁管材数控冷弯成形行为研究

薄壁管材的小弯曲半径数控弯曲成形十分困难,外侧壁厚减薄是弯管成形中的加工缺陷之一,对于钛合金薄壁管尤为严重。采用模拟与实验相结合的方法,对规格为58 mm×1.5 mm的CT20钛合金管材数控弯曲成形过程中弯曲段的壁厚减薄进行了研究,得到相对弯曲半径对壁厚减薄的影响规律。结果表明,CT20钛合金管材冷弯成形时的极限相对弯曲半径(R/D)为2。     

基于机器学习的航空发动机导管CNC弯曲回弹预测及补偿

针对航空发动机导管数控(CNC)弯曲成形时回弹大、形状精度差等问题,开展了不同规格的1Cr18Ni9Ti不锈钢管CNC弯曲工艺实验,获得了不同管径D、壁厚t、相对弯曲半径R/D和弯曲角度θ的导管CNC弯曲回弹数据,通过机器学习方法建立了回弹预测模型,并对比了机器学习中3种常用的BP、RBF和Elman算法的预测精度,对...     

小R弯管机设计机理分析

在锅炉生产中，常常会碰到相对弯曲半径为（０．６～１．５）ＤＷ的弯管，它们需要专用的小Ｒ弯管机来加工。设计制造这种弯管机，需要首先弄清楚小Ｒ弯管的机理。实际生产中，在分析相对弯曲半径不大于１．８的弯头减薄量时，可发现管子纵剖面变形规律如图１ａ所示。变形...     

有芯弯管模及其芯棒磨损的预防

１引言某摩托车车体主弯管如图１所示，材料采用５４ｍｍ×３ｍｍ钢管，经弯曲加工而成。由于该管件在车体上位置特殊，故对其加工精度要求较高，在生产过程中采用反变形法有芯弯曲模具加工。管料加工的方法很多，比较常用的有模具压弯、弯管机上弯曲等，前者对工装的要求较低，但弯曲精度也较低。在实际生产中，对于一些批量大、精度要求高的管件弯曲加工通常采用专用弯管机，该件采用ＷＡ２Ｙ＿６０（ＳＭ）型弯管机生产。图１主弯管２有芯弯管模有芯弯管如图２所示，弯管模块１和夹紧模块２的作用是将管料夹住，然后使管件缠绕弯管模１…     

模轮自夹紧式弯管机构设计

弯管机是金属家具制造工艺中的关键设备之一。弯曲构件赋予钢家具以生动优美的造型,弯曲能简化金属家具制造工艺,节省材料,提高劳动生产率。尽管弯管技术已相当成熟,但不少弯管机采用手工两道夹紧或采用双油缸夹紧工件等,影响了劳动生产率的提高。同时,由于金属家具工业多用高频电焊管作基材,高频焊管误差较大,对夹(模)具的适应有局限性。对此,我们设计了自夹紧式弯管机构。     

金属板料弯曲件毛料长度的简捷计算方法

为了获得尺寸准确的弯曲件,又不致浪费原材料,在下料前都得计算毛料的长度,即计算中性层的展开长度(图1)。通常用下面的经验公式来计算:ρ=R Xt (1)式中 R—弯曲半径; t—板料厚度; X—中性层位移系数。     

T2/20双金属复合管的弯曲变形规律及参数优化北大核心CSCD

双金属复合管由于基覆管材料的力学性能差异较大,使其在弯曲过程中的变形机理较单管更加复杂,其壁厚减薄和截面畸变等缺陷的变化规律也较单管有所不同。为了揭示双金属复合管的弯曲变形机理,获得质量较好的双金属复合弯管,通过有限元模拟研究了T2/20双金属复合管弯曲成形过程中成形参数对壁厚减薄和截面畸变的影响,在此基础上基于响应面法分析了成形参数间交互作用的显著性,并对成形参数进行优化,获得了最优成形参数组合。结果表明:相较于其他成形参数,相对弯曲速度大于1.0后,壁厚和截面不会发生明显变化;相对弯曲速度与相对弯曲半径间的交互作用对壁厚减薄、截面畸变的影响较其他因素的交互作用更加显著;最优成形参数组合为e=5.66 mm,μ_(m)=0.05,μ_(p)=0.30,V_(p)=1.05,R/D=2.41。     

薄板弯曲件毛坯长度的计算

板料弯曲时,断面中性层的圆弧半径R用下式计算有足够的精确度(图1)。 R=r χs r-弯曲件的内径(毫米); s-板料厚度(毫米); χ——中性层移动系数,为实验数值,其大小与比值r/s和材料的机械性能有关。下表为弯曲角度90°、内径r=0.1～15毫米、板厚S≤3毫米、材料的强度极限δ_b不大于40公斤/毫米～2时所得到的弧长R数值。π值取为3.1416。系数χ数值按资料PTM34-65选取(见原文的参考资料〔1〕——编者)。对于强度极限大于40公斤/毫米～2的材料,系数χ有较小的数值。该表仅适用于宽度大于板厚二倍的零件(条料)。表列弧长适用于比值10>r/s≥0.3的     

Adsorption of platinum (Ⅳ) onto D301R resin

Pt (Ⅳ) was quantitatively adsorbed by D301R resin in the medium of pH=3.47. The statically saturated adsorption capacity is 410 mg/g.Pt (Ⅳ) adsorbed on D301R resin can be eluted by 1.0-2.0 mol/L NaOH. The rate constant is k298=5.43×10-5s-1. The adsorption of Pt (Ⅳ) on D301R resin obeys the Freundlich isotherm. The adsorption parameters of thermodynamics are as follows: enthalpy change ΔH=4.37 kJ/mol, Gibbs free energy change ΔG=-5.39 kJ/mol, and entropy change ΔS=32.76 J/(mol.K). The apparent activation energy is Ea=22.5 kJ/mol. The coordination molar ratio of the functional group of D301R resin to Pt(Ⅳ) is 2:1.     

液压半自动弯管机

文章介绍的这种小管径弯管机,对于一根管需要多处弯曲,各弯曲圆弧不在同一平面内并有一定空间角度要求的管件尤为适宜,文章介绍了半自动弯管机的结构和动作原理。图3幅。     

多孔质静压气体轴承设计(下)

一、静压轴颈轴承设计多孔质静压气体轴颈轴承结构尺寸示意图如图10所示,同静压滑动止推轴承一样,假定忽略多孔质材料的内部阻抗,并假定只有内孔进行过阻塞处理,因此具有节流作用。轴承各部分尺寸标于图上并假设轴承有效长度2L,直径D=2R,轴承半径方向间隙C_r,轴的偏心率ε。图11(a)、(b)中给出了长径比L/R=1的气体轴承在供气压力比p_s/p_a=4,10两种不同值时的承载能力曲线,图的横轴为供气系数的二分之一(r_3/2),纵轴为无量纲载荷能力     

德国Tracto-Technik公司推出数控芯轴弯管机

<正>德国Tracto-Technik公司为其数控旋拉式弯管机TUBOTRON60配备了一个外置式弯曲头,为钢管(甚至是复杂的管型)的弯曲提供了较大的空间。该弯管机所有功能都是全自动化的,芯轴的速度也是全程序化控制的。     

薄壁管小弯曲半径数控弯曲壁厚减薄实验研究

外侧壁厚减薄是弯管成形中容易出现的加工缺陷之一,对于薄壁管小弯曲半径(R/D≤2)数控弯曲成形尤为严重.本文采用实验法,对该成形过程中弯曲段的壁厚减薄进行了深入研究,得到芯头个数、芯棒伸出量、弯曲角度、压块与管件摩擦条件、压块速度、相对弯曲半径、材料参数对壁厚减薄的影响规律.结果表明,合理增加压块与管件间的摩擦和压块速度,有助于控制壁厚减薄;1CR18Ni9Ti管变形特点不同于LF2M管,后者更易出现拉裂缺陷.