气缸位置分布对管壳体卡痕的影响

对现有管壳体卡口机构,在多次管壳体卡口实验中,发现同一次卡口的不同管壳体卡痕深度并不一致,调整施力气缸在卡口固定板和卡口推力板上的分布位置,记录实验数据并分析,探究气缸位置分布对管壳体卡痕的影响。     

管壳体单工多力点挤压塑变模型研究

在现有的管壳体挤压机中,管壳体卡痕质量不稳定,挤压活动板是管壳体挤压机中保证卡痕稳定性的重要构件,如果改变向上推力在挤压活动板上的作用点位置,可能获取不同的管壳体卡痕质量,笔者采用单工位多平均施力点的发散施力方式构建管壳体挤压塑变模型,并运用专业分析软件Inventor对挤压活动板进行内应力、位移、形变、管壳塑变等分析,建立了管壳体单工位多力点挤压塑变模型,对于改善传统管壳体挤压方式产生了较大的影响,同时极大的提高了管壳卡痕稳定性。     

高压给水加热器厚管板的有限元分析(一)--考虑管箱、壳体和换热管影响的管板有限元实体模型的建立及稳态温度场分析

应用ANSYS通用有限元分析软件 ,对某大型电站 6 0 0MW锅炉高压给水加热器的管板建立了考虑管箱、壳体和换热管影响的管板有限元实体模型 ,分析了管板的温度场分布 ,得出了管板上温度的分布规律 :在管板的布管区 ,管板的大部分厚度上温度接近流经该处换热管时的管程流体温度 ,只在靠近壳程流体一侧很薄的区域内管板温度接近该处附近壳体流体温度     

EA-304非对称换热器管板应力分析计算

介绍了一端管板与管箱和壳体焊接的固定结构、另一端管板可滑动的非对称换热器在压力和温差载荷作用下的分析计算方法,分析计算了原进口、第一、第二次国产化3台换热器管板应力,管板厚度由117mm减薄为50mm,换热器的各项性能均超过原进口设备。     

考虑壳体-管板温差的换热器强度公式推导

在管壳式换热器的强度计算规范中,没有考虑管板和壳体间温差而引起的径向内力,而该应力有时应当引起重视。基于弹性力学中的板壳理论,根据管板和壳体连接处变形协调一致的条件,推导考虑该因素的强度计算公式。通过算例与有限元数值解进行比较,发现用于强度校核时它是保守的,该公式可叠加至其它载荷下的计算结果中。     

余热锅炉特殊结构的分析与设计

本文介绍的在大直径高压余热锅炉上采用挠性管板的结构，国内自行设计实属首例，文中论述了薄管板壁厚及转角半径的确定，管束同管板连接处峰值应力的分布及薄管板同壳体连接处的设计原则，并采用有限元应力分析方法进行了理论计算。     

高压给水加热器厚管板的有限元分析(二)--考虑管箱、壳体和换热管影响的管板强度分析

建立了考虑管箱、壳体和换热管影响的管板结构分析有限元实体模型,按照应力分析标准JB4732—1998分析了管板在包括开工、正常工作和停车过程中可能出现的七种瞬态和稳态操作工况下的强度状况。分析结果表明此管板的危险工况不是发生在正常操作工况下,而是发生在可能出现的壳程压力先停的瞬态工况下。本分析表明有限元分析法是分析管板的有效方法,适用于各种管板特别是多管程或多壳程换热器管板的设计和结构优化。     

卧式蒸发器的粘堵修理

卧式蒸发器是空调制冷系统用的主要辅助设备之一。它的作用是将通过该设备的水(或盐水)降至所需要的温度。 DWZ-90型蒸发器壳体内有φ25×2.5的无缝钢管三百多根,壳体两端焊有管板,将三百多根无缝钢管用扩胀法固定在管板上。每个管板上装有带有分水筋的铸铁盖板,盖板与壳体问有橡胶垫,用螺栓连接     

121—C氨合成塔进出口换热器管系制造工艺研究和应用

本文介绍了超细长比的大型列管式固定管板换热器管系构架组装,穿管和管系与壳体组装工艺。提出了保证其主要零件,支承板,折流板上对应孔在组件组装后的同轴度,壳体直线度的制造工艺与技术测量措施。     

氨冷器的防变形措施

制造ASME规范产品氨冷器过程中,采用正确的防变形和矫正变形措施,有效地解决了封头和法兰焊接变形、管板和壳体焊接变形、壳体大开孔的焊接变形。确保了产品质量。     

列管换热器固定管板的应力计算与分析

本文将管板作为内部为钻孔板、外部为未钻孔实心圆环的组合平板,采用Singh和Solar建议的应力分析方法,对列管换热器固定管板进行了全面应力分析。运用在弹性基础上具有有效弹性系数的当量实心平板概念,考虑未钻孔圆环的影响、管束支承效应、管子与壳体之间不同的热膨胀、管子与壳体/管箱之间的相互作用,计算了管板钻孔区域不同位置处的横向位移与内力,采用Peterson建议的应力增大系数计算了管板开孔处的峰值应力值。     

固定式换热器管板应力的一种建议计算方法

本文对前人的研究中未加考虑的以下两个因素进行了考虑：1.一般说来,在管板外缘,存在着一个不布管的环形区,它虽然很窄,却对管板的应力分布有显著的影响。2.当管板与壳体法兰中面不在同一平面内时,沿管板自身平面内的均匀拉伸力将起作用,它将大大增加壳体法兰的旋转刚度,并对应力分布产生明显的影响。如果在计算孔间带效率时计入全部管子璧厚,则用所建议的分析方法得到的计算结果被三块管孔为三角形排列的管板试验所很好地证实。     

脱乙烷塔塔顶氨冷器的改进设计

管壳式换热器的换热管与管板之间的连接接头泄漏是生产中经常发生的问题。对塔顶氨冷器的接头泄漏原因进行了分析,通过改进设计,在壳体上增设膨胀节及将原有的固定管板与壳体之间的焊接结构进行变化等措施,使得更新后的氨冷器投用后再没有发生泄漏,保证了产品的质量。     

多点约束(MPC)法与换热器整体有限元分析

在管壳式换热器中,管板与法兰和壳体与管子间厚度差大,且大型换热器管子根数多.在对管壳式换热器进行有限元模拟时,如果全部采用实体单元建立整体模型,难度大,计算量大.而管壳式换热器壳体与管子为板壳结构,采用壳单元能大大减小建模工作量和对计算机硬件的要求.然而,实体单元与壳单元由于具有不同的自由度,两者不能直接连接.多点约束(MPC)法是在两种单元连接处建立约束方程,从而实现节点自由度耦合.对某固定管板式换热器,建立两个有限元分析模型,一是采用多点约束法,将壳单元和实体单元进行耦合,另一个是全部采用实体单元,并以管板及壳体中的应力强度为指标,对两个模型进行比较,结果发现,采用多点约束法对管壳式换热器进行整体模拟分析,既相对简单,又有足够的精度.     

轴向管束弹性基础上椭园形薄壳

本文建立在气压作用下轴向管束弹性基础上椭圆薄壳的薄膜理论和力矩理论。一般薄壳问题已经得到很好解决。但弹性基础上薄壳问题还是一个新课题。换热器的椭圆形管板就是一个轴向管束弹性基础上椭圆形薄壳问题。     

含预拉伸工艺换热器的管板结构的有限元分析

主要针对含传热管预拉伸工艺的换热器管板结构,采用有限元方法进行应力分析。结果表明:与无预拉伸工艺相比,采用预拉伸工艺的换热器管板局部应力水平大大降低;预拉伸量与两种材料线膨胀量差的比值在0.5~0.75时,最大应力强度的值较低;换热管均匀分布结构的壳体轴向应力水平较非均匀分布结构更低。此外,对于径厚比较大的壳体结构,轴向失稳必须引起足够重视。     

椭圆形管板强度条件的探讨——对有关论文中某些观点的商榷

本文以论文[1]为例,对椭圆形管板的强度条件进行了探讨,对有关论文[1]、[2]、中的某些观点提出了商榷意见。文中对一模拟设备采用数学分析法、实验、有限单元法及文[1]中的公式同时证明:椭圆形管板的最大应力并非出现在管板的顶部。因此,[1]、[2]中的强度条件亦不能成立。     

预应力换热器性能的数值分析与实验研究

通过对某折流杆预应力换热器模型样机的传热工艺数值计算和进一步的结构数值计算,结合模型样机的预变形实施、控制以及实验检测技术研究,实现了一种预应力换热器设计、制造及其专利技术实施。在对折流杆换热器中变形相互约束的构件之间所产生的温差应力进行数值分析的基础上,研究了预变形量对有效缓解和协调固定管板换热器在运行中各构件（管板、壳体、管束）之间的变形约束所产生的作用。研究结果表明,合理施加的预变形量可以显著地降低管板、管子和壳体上承受的温差变形约束,预变形量可以有效地控制这类换热器的运行工况下产生的温差热应力,对于防止管子与管板连接区域的破坏,避免管子压缩失稳破坏和提高换热器壳体的承载能力都有极大的益处,从而为这类换热器的设计制造以及使用和维护,延寿技术研究开辟了一条新的途径。     

柔性薄管板换热器的结构分析与优化

运用ANSYS对采用柔性薄管板的换热器建立了热分析与结构分析的有限元模型,分析了柔性薄管板的温度场及应力场,得出了管板上的应力分布及最大应力发生部位。根据应力分析结果对影响管板应力的主要结构参数如管板厚度、换热管中心距、不布管区宽度、管板与壳体连接处的转角结构和转角半径进行了分析优化,得到了较合理的设计结果。     

N2O4冷凝器的修复

介绍了一台N2O4冷凝器在介质的腐蚀作用下管板的管口产生严重泄漏，在无法用胀管或焊接修理的情况下，采用截短壳体、镗除管板部分腐蚀的换热管并重新焊接，使报废设备再生利用的方法。