高似埃菲尔铁塔的采场

芒特艾萨矿业公司在进行应力分析,研究爆破设计和充填工艺,以便能开采世界上最大的采场。芒特艾萨矿业公司(Mount Isa Mines)的空场法采场一定是世界上最大的,铜矿体采场的长与宽一般为40m x 40m,高度可达200m,而有些铅矿体采场的长与宽为30mx40m,高度却可达370m.这些巨大空间高到足以容纳得下埃     

不伦瑞克矿冶公司在试验连续装载机出矿

不伦瑞克矿冶公司12号矿位于巴瑟斯特西南35公里,是世界上最大的锌产地(即新不伦瑞克矿),1964年以来,已采出矿石达5200万吨。目前使用的两种主要采矿方法是机械化分层充填法和空场法:前种方法每天从四个主要区段开采矿石约6500吨,后一种方法每天开采矿石4000吨,其中2800吨采自1000水平。1000水平矿石储量为3000万吨,空场法采场高30米,沿走向长15米和30米,宽10～     

芒特艾萨铜矿采矿技术的进展(二)

6 铜矿石生产目前,全部铜矿石来自于分段空场法采场,正在开采的1100矿体中,采场的大小根据矿体的形状而定,但典型采场的高度等于整个矿体的高度,平面尺寸为40m×40m。正在开拓的3000矿体中,预期空场法采场高60m,长宽各为30m。每个采场将平均生产矿石19万t。在目前的空场法采场中,采准巷道通常为4m高、3.7m宽。在采场的一端通常用     

石人沟铁矿汽车运输组织的优化

<正> 一、矿山概况石人沟铁矿是一个年产铁矿石150万吨的中型露天矿山。矿床属于鞍山式沉积变质贫铁矿床。全矿区有五条脉状矿体,主矿体走向南北,成似层状和扁豆状,倾角50～70°,厚10～12米,最大厚度60米。露天境界内圈定工业储量2685万吨,远景储量194万吨,共计2879万吨,岩石4841万米~3。岩石比重2.8(吨/米~3),硬度系数f=6～10,矿石比重3.4(吨/米~3),硬度系数f=10～12,地质品位32.11％。露天采场是一个近似南北方向的狭长形,南北长2400余米,东西宽250米,划分为三个采区。采场周围设置有五个排土场,总平面示意如图1。矿山于1975年投产,到1981年底已采矿石700万吨,剥岩1460万米~3,三个采区的基     

浏阳磷矿陡帮开采的工艺特征

<正> 浏阳磷矿从1973年开始探索采用陡帮采剥工艺,本文着重介绍其工艺特征。一、概况浏阳磷矿是一个设计年产80万吨的中型露天矿,它座落在浏阳县东面34公里处的永和镇。全矿区走向长8公里,分为四个工区七个露天采场,其中以二工区露天采场最大,是矿山主要生产采场。该采场位于矿区中部,设计的采场参数是:长1600米,宽520米,采深130～150米,最低开采深度     

斯特拉斯康纳镍矿的岩层支护

斯特拉斯康纳镍矿自1968年投产以来,一直是鹰桥公司在萨德彼里地区最大的生产矿山。为顺利地回采低品位的复杂矿体,要求采用的岩层支护方法能保证在低成本条件下开采的稳定性。本文介绍了近年来采场设计方法和岩层支护应用方面的经验。在分层充填法和深孔采场中的支护方法是这样的.在分层充填法中用“点柱”提供主要支撑。锚杆和螺纹钢筋锚杆是用于人工支护的标准方法,且广泛使用于胶结充填。有50％以上的采场用长锚索“预先锚固”作为辅助加固手段。在深孔采场中采用临时的条柱(间柱),胶结充填以及与螺纹钢筋和长锚索联合加固的方法。 1981年内,该矿使用了6万米锚索,近53万吨充填料,其中水泥2.1万多吨。     

阶段空场嗣后充填胶结充填体力学强度模型研究

利用普氏平衡拱理论、侧帮楔体滑动理论,构建阶段空场嗣后胶结充填体向临空面滑动的失稳模型,在考虑采场长度、高度、宽度、倾角、围岩和充填体自身材料力学特征、充填体与围岩接触面特性和爆破震动等影响因素的基础上,推导出胶结充填体在极限平衡状态下所需单轴抗压强度理论公式。以某地下稀土矿山为工程实例,开展需求强度设计、影响因素分析和充填配比试验研究,研究结果表明:采场宽12.5 m、高50 m、长40 m和倾角68°时,考虑1.5的安全系数后,充填体设计需求强度1.55 MPa;需求强度随采场长度、高度增加而增大,随采场宽度、倾角增加而减小;采场高度、宽度、倾角和长度对需求强度影响依次降低;推荐灰砂比1∶6、质量浓度78%的充填料浆,28 d抗压强度1.52 MPa,塌落度26 cm,流动度210 mm,流动性能较好,泌水率9.4%,不离析满足生产要求。     

胶结充填体对二步矿体作用机理分析

为研究胶结充填体对二步矿体的作用机理,以新城金矿782、792和802 3个一步采场为研究对象,运用FLAC3D数值模拟软件,对一步采场从第3分段开挖充填到第5分段开挖充填中胶结充填体的作用机理进行模拟研究。结果表明：从一步采场第3分段到第5分段开挖充填,二步矿体内的应力值比胶结充填体内的应力值大5～6倍。792采场胶结充填体与二步矿体接触面上产生的塑性区以受拉破坏为主,782、802采场胶结充填体与二步矿体接触面上的塑性区由剪切破坏产生,深度基本保持在1 m左右。一步采场回采至11分层后,顶板沉降量加快,需对顶板进行支护处理,以保证回采安全。     

倾斜充填采场底板应力成拱估计及自立稳定性分析

充填是金属矿山地下开采常用的采场地压管理方式,关键是研究充填体应力变化规律以及充填体受开挖影响产生暴露面后的自立稳定性。基于充填体中的应力成拱效应,运用极限平衡和数值模拟方法,分析了倾斜采场充填体中的应力分布规律与不同充填采场三维几何尺寸的关系;在考虑充填采场水力半径条件下,得出预估充填采场底板竖向应力的表达式;通过考虑充填体中应力成拱效应时得到的应力分布表达式,运用极限平衡以及数值模拟方法,分析了二步倾斜采场充填体具有自由暴露面时的自立稳定性,得到了充填体作为自立稳定人工矿柱时所需的黏聚力,研究成果可为金属矿山充填挡墙的初步设计提供理论依据。     

露天滑体开采中的穿孔爆破工作

攀枝花钢铁公司石灰石矿于1981年6月,在采场西端发生了一次国内外罕见的大滑坡,滑坡量1063万吨,滑坡区(沿走向)东西长850m,南北宽700余米,滑体覆盖了采场的1/2区段,切断了东西运输通道,使十几年建设的采场处于瘫痪状态,曾一度造成攀钢公司、渡     

高阶段采场充填体稳定性的数值分析

胶结充填体的稳定性对金属矿山的高效回采极为关键。为此,运用数值模拟的方法,综合考虑采场实际结构,设置合理的物理力学参数,对紫金山金铜矿深部X1号矿体采场进行模拟、稳定性分析。在矿房、矿柱布置18个位移观测点,记录各测点在一步骤矿房开挖、充填,二步骤矿柱开挖、充填整个过程中的变形特性。根据采场应力分布、塑性区分布、位移变化判断采场的稳定性,分析高阶段范围下充填体的稳定作用过程。     

煤灰在基德克里克矿的应用

基德克里克矿是一个年产量达450万 t 的多金属矿山,采用两条竖井开拓,分段空场法事后废石胶结充填.1~#竖井深930m,回采浅部露天坑底以下至792m 水平的矿石,垂直走向布置矿房矿柱的分段空场法,矿房一般宽18m,长22～65m,高90～135m.间柱通常宽24m,顶底柱高30m,矿柱的回采一般是在矿房充填养护三个月之后进行的。2~#竖井深1530m,回采更深部矿石,采用从中央向两翼、由上盘到下盘推进,连续后退式回采,不留间柱.典型的采场宽15m,长30m,高60m,采后废石快速充填,相邻采场的回采,在充填体养护三个星期后进行.矿石年需废石胶结充填料250万 t,胶结料与骨料之比为1:20,年需水泥量12.5万 t,要求充填体在养生28天后抗压强度达到7MPa,以便在回采矿柱时能稳定地暴露高120m,长70m 的充填体。1982年,为节省水泥,在1~#井区60%的水泥用高炉渣代替;2~#井区33%的水泥被高炉渣代替。1984年后期,引入粉媒灰使用技术,进一步节约了成本,本文介绍其实验室试验及其实际中的应用.     

高阶段采场充填体数值稳定性分析

胶结充填体的稳定性对金属矿山的高效回采极为关键。为此,运用数值模拟的方法,综合考虑采场实际结构,设置合理的物理及力学参数,对紫金山金铜矿深部X₁号矿体采场进行模拟、稳定性分析。在矿房、矿柱布置18个位移观测点,记录各测点在一步骤矿房开挖、充填,二步骤矿柱开挖、充填整个过程中的变形特性。根据采场应力分布,塑性区分布,位移变化,判断采场的稳定性、分析高阶段范围下充填体的稳定作用过程。     

世界矿山之最

最深的大露天矿——美国宾厄姆(Bing-ham)铜矿。1976年采出矿岩1.42亿吨,其中矿石3000万吨,废石1.12亿吨。矿山于1904年开始开采,目前露天矿长4公里,宽2.4公里,开采高差800余米。最大的地下矿山——瑞典基鲁纳(Kiruna)铁矿。1975年采矿石2440万吨,目前正在进行扩建和深部开拓,最终规模将达3000万吨/年。矿体长约5公里,平均厚度90米,倾角45～65°,用无底柱分段崩落法开采,矿石通过     

采场溜井振动放矿机出矿的初步实践

一、概述我矿是地下开采的石棉矿山,采用尾矿干式充填采矿法,平均年产矿石量为××万吨。矿体为急倾斜(倾角55～75°)白云质灰岩,f=8～10。采矿中段高50米,其溜井斜长52.8米,倾角为62°。矿石体重2.59吨/米~3、松散比重1.6吨/米~3、松散系数1.62、自然安息角38°、品位4.29%、块度小于800毫米、含水量6～10%。用电耙把崩落在回采工作面的矿石耙至采场集中放矿溜井。采场生产能力通常为62.9吨/日。一个溜井使用期为5～6个月,放矿总量一般在8000～     

基于协同理念的地下采场稳定性分析及结构参数优化

针对某大型露天-地下联合开采铜矿山的开采现状,将协同理论引入地下采场的稳定性分析,主要考虑了地下采场中矿房、矿柱以及充填体假柱在结构尺寸上的协同作用,对原有采场结构参数进行了改进。为保证改进后地下采场在巷道掘进及矿房回采过程中的稳定,对3个充填方案下掘进巷道和回采采场的稳定性进行了数值模拟。结果表明：对于不同的充填方案,在待开挖矿体中掘进较大尺寸的巷道,其巷道基本稳定;回采过程中,其采场的稳定性与充填体刚度相关,充填体的刚度高低结合,采场应变、位移较理想。底部块石胶结、上部尾砂胶结充填是地下采场的首选方案;采用的大采矿横巷9 m扩底采场结构方案,回采过程中,采场顶板的稳定性提高了,同时出矿巷道的变形较小、保持稳定,该改进采场结构参数具有明显的优势。     

芒特艾萨矿引进矮车身铰接式架线汽车

据报道,仅用两台电动设备(电动铲运机与40E架线汽车)即可承担芒特艾萨矿年产量15万吨的全部装运任务。目前从地下200米深处的采场到地面的架线总长约1.2公里(包括地面200米),斜坡道坡度为1:7。40E汽车宽3米,载重40吨,可通过5×5米的运输平巷爬上斜坡道到达地面并于16秒内卸载。车上装有容量100米的Toro水平卷     

阿舍勒铜矿二步骤采场回采充填体稳定性分析

阿舍勒铜矿采用大直径深孔阶段空场嗣后充填法回采工艺,矿房充填体作为二步骤采场回采时的围岩,其强度和稳定性关系到二步骤采场回采的安全和经济效益。以0m中段北1#采场为试验采场,采用多种理论计算方法对矿房充填体的稳定性进行了计算和分析。建立数值计算模型,基于Phase 2软件从位移、应力及塑性区进行模拟计算。结果表明,矿房采场的设计充填强度能满足二步骤采场回采强度要求。采场开挖后,其两侧帮充填体整体位移量较小,最大主应力普遍小于充填体的极限抗压强度,塑性区分布范围有限,且拉伸破坏区域未出现大范围相互贯通,矿房充填体稳定性较好,二步骤开采出现充填体大范围垮塌、冒落的可能性小。     

罗河铁矿充填体需求强度数值模拟分析

充填体需求强度不仅影响胶结充填开采矿山的安全生产,也关系到矿山生产成本。为研究充填体稳定性机理及控制措施,运用拱桥原理解析充填体力学模型,应用回归分析、回归正交试验设计建立数学模型,在基于充填体剪切滑移破坏模式下,提出充填体需求强度与采场长度、宽度、高度、内摩擦角的关系计算式,从而量化定制充填抗压强度指标。以罗河铁矿为例,一步骤采场结构参数为72 m×15 m×85 m(长×宽×高),原设计充填强度为3.6 MPa,优化后下降到2.5 MPa,降低30.6%,充填体未发生失稳现象,达到预期目的,效益显著。     

采场二步骤回采充填体稳定性分析研究

阿舍勒铜矿采用大直径深孔嗣后充填法二步骤回采工艺,矿房充填体作为二步骤采场回采时的围岩,其强度和稳定性关系到二步骤采场回采的安全和经济效益。本文以0 m中段北1 #采场为试验采场,采用多种理论计算方法对矿房充填体的稳定性进行了计算和分析,建立数值计算模型,基于Phase2软件从位移、应力及塑性区进行模拟计算分析,综合分析得出：矿房采场的设计充填强度能满足二步骤采场回采强度要求,试验采场开挖后,其两侧帮充填体整体位移量较小,最大主应力普遍小于充填体的极限抗压强度,塑性区分布范围有限,且拉伸破坏区域未出现大范围相互贯通,说明矿房充填体稳定性较好,二步骤开采出现充填体大范围垮塌、冒落的可能性小。