防焦箱检修成功的经验

我厂1台SHL10—1.25—W型锅炉,投运仅半年即发现右防焦箱(近炉门处)向炉内喷射汽水,检查发现该处防焦箱的迎火面产生鼓疱、裂纹。经几次挖补修理,都不能解决问题,后来在认真分析事故原因並采取相应的措施后,才真正消除了事故隐患。 1.产生鼓疱的原因①在防焦箱产生鼓疱、裂纹的部位上没有水冷壁(见图1),防焦箱受到炉膛高温辐     

小型锅炉前拱改造一例

我厂生活区使用的一台KZL0.5—7型卧式三回程水火管混合锅炉,在锅筒内布置左右二束火管,形成第二、第三回程,炉膛两侧有水冷壁管,结构紧凑体积小,金属耗量低。设计煤种为Q~Y_(DW)=20.9MJ/kg(5000kcal/kg)的混合烟煤。原锅炉炉膛结构设计不合理,前拱为耐火砖砖拱,拱脚高     

水管式链条锅炉增加风室节流板改善配风的措施

我厂一台 SHL6.5—25—AⅢ型锅炉于1986年5月投入运行。由于锅炉纵向采用五个风室,单侧进风,在运行过程中,发现炉排上风压不均,靠近进风口一侧因风压较低,煤层出现黑带,而在另一侧因风压较高,使局部煤层吹穿,出现火口。司炉工只得从拨火门将黑带层扒向另一侧,造成煤层厚薄不均,司炉工强度大大增加,而且经常开启炉门,冷风进入炉膛,造成炉膛温度下降,锅炉火力降低,由于风室里没有配风装置,调风困难,而导致炉排     

锅炉防焦箱手孔装置的绝热保护

我厂SHL10—16型锅炉两台,在链条炉排上方,每台左、右两侧各有φ15—9毫米防焦箱(图1)1个,其两端均有手孔装置,前端的手孔装置在炉墙外,后端的在炉膛内。后端的手孔装置,因炉膛温度较高,虽有φ83×4毫米的下降水管3根,φ60×3毫米的水冷壁管16根的可靠水循环系统。但手孔装置处于防焦箱的端部,水循环较差,其压板、     

节能与锅炉给水除氧并举

我市一中型造纸厂装有两台蒸汽锅炉,一台太原产SZW6.5—1.25型,另一台为上海产SHL10—1.25型,按原设计两台锅炉合用一台喷雾填料式热力除氧器,用连续排污扩容器二次蒸汽供除氧系统用汽。现装好已三年之久,整个除氧系统均未能投入运行,全套设备都任其自然损耗。 1.热力除氧器不能正式投入运行的原因 (1)自控设备不可靠原配套的浮球重锤式水位调节阀、薄膜式蒸汽调节阀都不够灵敏,需派专人值班用手动调节,而手工调节又不熟练,尤其是压力稍一增高,安全水封就冒出大量蒸汽,值班人员操作不安全。     

关于工业锅炉辅机的节能途径的探讨

我国有工业锅炉约20万台,每年耗煤约二亿吨,占我国年煤炭产量的三分之一。工业锅炉数量多,分布广,能耗大,是我国节能工作中重点对象之一。鼓、引风机和锅炉给水泵是工业锅炉的主要辅机,也是工业锅炉主要耗电设备,一般约占锅炉设备总耗电量的80—90%。据对装置三台 KZL 4—13型锅炉的锅炉房统计,这三种主要辅机的电耗占锅炉设备总耗电量的85.2%,其中鼓、引风机占56.3%,给水泵占28.9%。因此,研究鼓、引风机和给水泵     

阳泉五矿热电厂锅炉超温等问题的解决

阳泉矿务局五矿热电厂的4台DG35／3．82—13型鼓泡流化床锅炉是东方锅炉实业公司专门为其设计制造的。3”炉首先投运．锅炉结构简图见附图。炉膛在标高3m以上是由全膜式水冷壁组成．在水冷壁下部砌有2．45m高的卫燃带。炉膛下部采用重型炉墙结构。锅炉重要技术数据如下：锅炉额定蒸发量35t／h给水温度150℃过热蒸汽额定压力3．82MPa入炉煤种无烟煤过热蒸汽额定温度450℃燃烧方式沸腾燃烧燃料主要数据：Car+32．3％；Aar=54．68％；Vdaf=63％：Q＝12142kJ／kg；t1=1250℃；燃料总消耗量10．8t／h。1．汽温偏高问题的解决锅炉试运行时，过…     

变频调速技术在焦炉鼓冷系统中的应用

变频调速技术在焦炉鼓冷系统中的应用江苏镇江焦化煤气集团公司雷晓明一、问题的提出江苏镇江焦化煤气集团公司第一炼焦分厂６６—７型焦炉于１９９２年１２月建成投产。原设计与焦炉配套的化工分厂鼓冷工段的Ｌ８×６６ＷＤ—２型罗茨风机（现为二台风机，一用一备），流...     

10吨／时抛煤机锅炉的改造

一、概述3521工厂原有1台SZP10—13型锅炉,由于采用机械风力抛煤机加手摇翻转炉排结构,部分细小碳粒及燃煤挥发物被抛入炉膛后未能充分燃烧就被引风排向大气,浪费能源,污染环境。工厂经过调研论证,于1988年底将抛煤机锅炉改为平推往复炉排锅炉,达到了节煤消烟的目的,并已投入正常运行。改造后对锅炉进行了正常负荷和满负荷工况的热平衡测试,并请环保部门对烟尘进行监     

KZL0.5—7型锅炉前拱改造成功一例

我厂生活区使用的一台KZL0.5—7型卧式二回程水火管混合锅炉在锅筒内布置左右二束火管, 形成第二、第三回程。炉膛二侧有水冷壁管,结构紧凑体积小,金属耗量低,设计煤种为Q~y_(dw)=5000kcal/kg的混合烟煤。原锅炉炉膛结构设计不合理,前拱为耐火砖砖拱,拱脚高180mm,拱长884mm,前倾角偏大,达40°。在长期运行中发现如下问题: (1)燃煤距煤闸门1米远才开始着火燃烧,燃烧火床短仅0.08米左右。锅炉出力小,     

高原地区燃气锅炉燃尽风技术数值模拟

针对HL75-2.5/260-Q型燃气锅炉在改造中引入燃尽风(OFA)技术,利用数值模拟分析了高原条件下的炉膛内部燃烧情况。在总风量不变的情况下,通过改变燃尽风喷口位置以及燃尽风的风量,对比分析了不同工况下的炉膛内部温度场以及NO_x浓度分布,探究了适合高原地区燃气锅炉运行的燃尽风技术改造方案。结果表明:在炉膛内部折焰角下部高温区域通入燃尽风,可以有效改善其高温区域集中的问题,降低NO_x的生成;在燃尽风风量为10%的工况下,该燃气锅炉NO_x排放较低。     

SHL_(1200)~(14)—1.4/130/70—AⅡ锅炉运行诊断及改造

SHL_(1200)~(14)—1.4/130/70—AⅡ型锅炉是北方地区中小型区域集中供热锅炉房采用的主要炉型之一,其运行的经济性及技术性能的优劣会直接影响供热区域人民生活水准及供热部门的经济效益。作者对东北地区两个城市三个锅炉房的七台该型锅炉的调查发现,均存在很严重的出力不足、热效率低的问题。七台锅炉运行参数的平均值为:实际热负荷/额定热负荷为40.56％,热效率为     

SHL6.5-25-Ⅰ型锅炉炉膛改造

SHL6.5—25—Ⅰ型锅炉是十多年前的试制产品。由于这种锅炉设计煤种较优,所以炉排比同类锅炉短,仅5.5米,炉拱也比较高,而目前燃料的供应还不能满足这类锅炉,通常是煤种多变,有什么煤就烧什么煤。在这煤种杂,煤质差的情况下,锅炉就不可避免的出现了炉膛温低、新煤着火迟、燃煤烧不尽等问题,加上因新煤不能及时引燃,司炉只能经常拨火进行补救,这一方面增加了司炉的劳动强度,同时还因冷风大量窜入炉内而进一步降低炉温并增加排烟体积,使 q_2热损失增大。经测定得到有关数据如下表。可见锅炉的 q_2和 q_4两项热     

10t／h锅炉加装蒸汽二次风

1．蒸汽二次风的作用1966年前后，在上海、杭州等地，锅炉蒸汽二次风曾在立式小锅炉和4t／h纵汽包直水管锅炉上应用过，我厂也在4t／h锅炉上进行过试验，但均因节能效果不显著且噪音大而停用。近几年，由于黑龙江省铁力市木材干馏厂詹正美高级工程师的精心研究，取得了丰硕成果［’j，使锅炉炉膛喷射蒸汽二次风这一节能技术再度得到应用。我厂两台SHL10—1．57型锅炉，1995年底也加装了蒸汽二次风喷射装置。蒸汽二次风加装后，两台锅炉经过数月的运行，燃烧状况较好，炉膛温度明显提高，炉渣含碳量降低，烟囱不冒黑烟。热平衡测试数据为：…     

KZL4—13型锅炉高、低中拱的设置

我厂一台 KZL4—13型锅炉,过去在运行中,燃烧工况欠佳,不完全燃烧现象较严重,灰碴含碳量偏高,尤其是在燃用劣质煤时,着火困难。 最近,我们对这台锅炉进行了改造,在炉膛中部设置了高、低两道中拱(如图所示)取得明显效果。     

智能式真空炉

美国加州G-M企业集团公司最近接受一批真空炉的订货。这批炉子包括：2台HVF501-SFQ型真空炉（真空度分别为10^-6Pa和6×10^-5Pa）、1台HVF701．B型真空炉（真空度为2×10^-5Pa）和3台VVF202-B型底装料立式真空炉（真空度为2×10^-5Pa），所有炉子均配有GMVACI型智能式计算机控制系统。这批炉子被用来处理飞机发动机部件和发电设备中的汽轮机部件。HVF501．SFQ型炉子的炉膛尺寸：宽×高×深=1067mm×1067mm×1500mm；     

一台锅炉鼓疱原因及整改修复措施

1989年10月3日,我市永定区某厂一台 KZL—1.27—AⅡ型锅炉筒底严重鼓疱,共鼓疱两处:大疱长为420mm,宽350mm,峰高110mm;小疱长370mm,宽150mm,峰高80mm。两疱间隔300mm。疱呈椭圆形,锅炉被迫停止运行。     

锅炉基本知识介绍 沸腾炉(32)

沸腾炉又称鼓泡床锅炉。沸腾炉的燃烧方式介于层燃和煤粉燃烧之间,它的燃烧过程是在炉膛底部的沸腾床上敷以大量床料(煤灰或石英砂),用螺旋给煤机向沸腾床送煤,较高压力的空气从沸腾床下部送入,将燃料和床料吹至“沸腾”状态。处于“沸腾”状态的炉膛下部称为沸腾段,在沸腾段内布置有沉浸受热面,炉膛上部的自由空间称为悬浮段。     

褐煤在鼓泡流化床和循环流化床燃烧的汞迁移试验研究

对褐煤在小型电加热鼓泡流化床和小型电加热循环流化床中燃烧时的汞迁移特性进行了对比试验研究,重点考察了不同燃烧工况对汞迁移特性的影响。试验结果表明,炉膛温度和给煤量增加,鼓泡流化床和循环流化床的烟气总汞HgT均增加,飞灰颗粒汞含量Hg(p)均减少,并且循环流化床的烟气总汞HgT值均低于相同燃烧工况的鼓泡流化床值,循环流化床的飞灰颗粒汞含量Hg(p)值均高于相同燃烧工况的鼓泡流化床的值;流化风速增加,循环流化床的烟气总汞HgT减少,飞灰颗粒汞含量Hg(p)增加,鼓泡流化床烟气总汞HgT增加,飞灰颗粒汞含量Hg(p)减少。     

循环流化床锅炉频繁堵渣原因及应对措施

<正>一、锅炉简介广西百色银海发电有限公司有2台2×150MW机组配华西能源股份有限公司生产的DG480/13.73-II5循环流化床锅炉,#1、#2机组分别于2007年10月、12月投产。锅炉形式为超高压,一次中间再热、单汽包自然循环锅炉,采用汽冷式旋风分离器,全钢架悬吊结构、半露天布置,锅炉主要由一个膜式水冷壁炉膛、两台汽冷旋风分离器和一个由汽冷包墙包履的尾部竖井(HRA)三部份组成。锅炉采用前墙给煤(6个给煤口),每台旋风分离器为单料腿返料,炉膛底部是由水冷壁管弯制围成的水冷风室,风室上部布置有钟罩