PP／POE／纳米CaCO3复合材料的制备与性能研究

采用逐级分散共混法，制备了PP/POE／纳米CaCO3复合材料，研究了其力学性能和微观结构。逐级分散法先制备纳米CaCO3母料，然后将PP分多次加入含纳米CaCO3的共混体系中，目的在于改善纳米CaCO3的分散，以提高复合材料的力学性能。研究结果表明：采用逐级分散法制备的PP/POE／纳米CaCO3复合材料的冲击强度为64．2kJ／m^2，比直接共混法高16．9％，比通常的母料法高9．7％。复合材料的微观结构研究表明：纳米CaCO3粒子基本上都分布在连续相PP中。     

马来酸酐接枝POE对PA6／纳米CaCO3复合材料性能的影响

研究了马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)对PA6／纳米CaCO3复合材料力学性能的影响。SEM分析表明：部分纳米(CaCO3粒子均匀分散在PA6基体中，部分纳米CaCO3粒子为POE-g-MAH所包覆形成壳-核结构。随着基体中纳米CaCO3的增加，PA6／纳米CaCO3／POE-g-HAM发生脆-韧转变所需要的弹性体量增加。在脆-韧转变区后，纳米CaCO3和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用，其原因可能是壳-核结构中的填料粒子的“滚珠”作用使断裂应变增加。复合材料的拉伸屈服强度随纳米CaCO3的增加而略有下降。纳米CaCO3的加入使复合材料的热变形温度有所提高。     

聚合物/弹性体/无机粒子三元复合体系的逾渗规律

对乙烯-辛烯共聚物(EOC)和CaCO3两种增韧剂分别和协同增韧增强聚丙烯复合材料体系的形态结构与性能的关系进行了系统的研究,验证了EOC和CaCO3增韧PP的机理符合Wu氏逾渗理论,揭示了PP/EOC/CaCO3体系发生脆韧转变的基本条件是 L≤Lc(≈0.095μm),首次成功实现了对PP/EOC/CaCO3体系脆韧转变行为的定量化研究.     

界面作用对HDPE／POE—g—MAH／CaCO3三元复合材料韧性的影响

通过界面改性，制备了以CaCO3为核，马来酸酐接枝（乙烯／辛烯）共聚物（POE-g-MAH）弹性体为壳的高密度聚乙烯（HDPE）／POE—g—MAH／CaCO3三元复合材料。Eh干“核-壳”结干勾的形成，弹性体和CaCO3表现出协同的增韧作用。在相同的POE—g—MAH含量时，与未经表面处理的CaCO3相比，表面处理的CaCO3由于与弹性体形成粘结更强的界面，使得三元复合材料的“脆-韧”转变提前。     

高流动性PP／POE／纳米CaCO3复合材料的研制

利用双螺杆挤出机，通过熔融共混工艺制备了聚丙烯(PP)／聚烯烃热塑性弹性体(POE)／纳米CaCO3复合材料。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了不同体系的形态，结果显示：纳米CaCO3和POE在PP／POE／nano-CaCO3中互相促进分布及均化。冲击试验结果表明：PP／POE／nano-CaCO3体系的缺口冲击强度较PP／POE、PP／nano-CaCO3和纯PP分别提高了65％，107％和178％。熔体流动速率测试显示：纳米CaCO3在PP／POE／nano-CaCO3中具有提高体系流动性的作用。     

纳米CaCO3和POE增韧废旧PP复合材料的研究

采用了纳米CaCO3和乙烯-辛烯共聚物（POE）对废旧聚丙烯（PP）进行增韧改性，借助于力学性能测试、SEM和偏光显微镜等观察手段对这一共混体系的增韧机理进行了研究。结果表明，纳米CaCO3和POE对废旧PP具有良好的增韧作用，两者有协同增韧效果；POE对废旧PP的增韧符合剪切屈服理论，纳米CaCO3的增韧机理是诱导PP产生大量的裂纹，形成空穴群，吸收冲击能；废旧PP／POE／纳米CaCO3复合材料的球晶尺寸细化，球晶边界模糊，非晶区域增大，材料的韧性明显提高。     

PP／POE／纳米CaCO3复合材料流变性能的研究

研究了聚丙烯/聚烯烃热塑性弹性体/纳米CaCO3(PP/POE/纳米CaCO3)复合材料的流变性能,探讨了纳米CaCO3、POE添加量、剪切速率和温度对复合材料黏度的影响。实验数据显示,在较低剪切速率下,随纳米CaCO3添加量的增加,体系熔体黏度增加;在较高剪切速率下,随纳米CaCO3添加量的增加,体系黏度降低;增加POE添加量,复合体系的熔体黏度增大;纳米CaCO3的加入使复合体系的非牛顿指数减小,非牛顿性增强。PP/POE/纳米CaCO3(100/10/10质量份数,下同)体系具有高流动性,熔体流动速率达19.58g/10min。     

熔融共混法制备聚合物／纳米无机粒子复合材料

简介了在熔融共混法制备聚合物/纳米无机粒子复合材料的研究中所取得的几点成果，包括：(1)无机纳米粒子的“表面有限钝化”；(2)增强外力作用促进纳米粒子分散；(3)纳米粒子的“沙袋结构”对聚合物的增韧。此外，研究还发现，PP弹性体／CaCO3体系与二元体系相同，仍然符合逾渗脆韧转变机制；当纳米CaCO3在聚烯烃中分散良好时，在一定范围内，填充量越大，复合材料熔体的表观粘度越低，流动性越好；挤出时在高剪切速率下有较宽的第二光滑区。     

PP/弹性体/纳米CaCO3三元复合材料研究

以聚烯烃弹性体POE(乙烯辛烯共聚物)为增韧剂，以纳米CaCO3为增强剂，利用双螺杆挤出机，通过熔融共混工艺制备了聚丙烯(PP)／POE／无机纳米粒子复合材料。测试了复合材料的力学性能并利用扫描电子显微镜(SEM)对三元复合材料的断面形态进行了研究。研究结果表明，利用纳米CaCO3对共混物PP／POE进行改性，存在一个最佳用量，一般为5％左右。采取将纳米CaCO3先与POE混合挤出后再与PP进行共混挤出的二步法工艺，复合体系的综合性能较优。     

纳米CaCO3／ABS／POE／EVA复合材料的协同效应及力学性能研究

用挤出法制备了纳米CaCO3／丙烯腈-丁二烯-苯乙烯／热塑性聚烯烃弹性体／乙烯-醋酸乙烯（纳米CaCO3／ABS／POE／EVA）复合材料。对力学性能的测试表明，材料的冲击强度大幅度提高而拉伸强度基本保持不变。分别通过相差显微镜（PCM）及扫描电镜（SEM）观察试样的相态结构和冲击断面的微观形态。结果表明，纳米CaCO3对弹性体有细化作用，纳米CaCO3、POE、EVA在对ABS的增韧过程中有良好的协同效应。     

PP/nano-CaCO_3/POE复合材料性能研究

采用熔融共混法制备了PP/nano-CaCO3/POE复合材料,分别研究了nano-CaCO3和POE的加入量对复合材料力学性能的影响。结果表明:随着nano-CaCO3用量的增加,复合材料的冲击强度和拉伸强度均呈现出先增加后降低的趋势,弯曲模量呈增加趋势;随着POE用量的增加,复合材料的冲击强度先显著增加而后稍有降低,拉伸强度和弯曲模量均呈下降趋势。     

PP/POE/纳米CaCO_3复合材料的改性

对三元复合体系聚丙烯(PP) /聚烯烃弹性体(POE) /纳米CaCO3进行了改性研究,主要探讨了马来酸酐接枝聚丙烯(PP g MAH)、乙烯 醋酸乙烯共聚物(EVA)、均聚聚丙烯(PPH)等聚合物对该复合体系性能的影响。研究结果表明,加入适量的接枝物有利于三元复合材料强度的提高,在特定的配比下,PPH和PP3 (共聚聚丙烯 )可分别作为该复合体系的熔体流动速率调节剂和增韧剂。     

PP/POE/nano-CaCO3三元复合体系性能的研究

用纳米碳酸钙(nano-CaCO3)填充改性聚丙烯/乙烯-辛烯共聚物(PP/POE)共混体系,研究了三元复合体系的力学性能和流动性随nano-CaCO3用量变化的规律,发现nano-CaCO3的添加量存在最佳值,加入适量的马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)能提高接枝共聚物三元复合体系的强度。     

马来酸酐含量及制备工艺对PA6/POE-g-MAH/Nano-CaCO3复合材料形态及力学性能的影响

通过改变共混物中乙烯辛烯共聚物（POE）与马来酸酐接枝POE（POE-g-MAH）的比例,研究了MAH含量对聚酰胺6（PA6）/POE/POE-g-MAH/纳米碳酸钙（nano-CaCO3）复合材料的微观结构和力学性能的影响。结果表明,MAH含量较高时,POE-g-MAH与PA6基体的相容性好,复合材料的冲击强度最高;制备工艺对复合材料的形态及力学性能有很大影响,采用两步法制备的复合材料中nano-CaCO3分散效果更好,其增容作用使弹性体分散相直径增大约100 nm,冲击强度较一步法提高21 %。     

POE增韧改性聚丙烯/滑石粉复合材料的研究

以共聚聚丙烯（PP）、滑石粉和聚烯烃弹性体（POE）为主要原料,采用双螺杆挤出机制备了PP复合材料;研究了POE含量和样条放置时间对PP复合材料力学性能的影响;采用扫描电子显微镜对复合材料脆断面和经蚀刻后的断面形貌进行观察。结果表明,POE含量为7 %时发生脆韧转变;POE含量大于11 %时,冲击强度增加趋缓;样条放置24 h后,冲击强度随时间的变化不大;POE分散相的尺寸随POE含量的增加而减小。     

相容剂对PP/PA6/nano-CaCO_3三元复合材料性能的影响

分别以PP-g-MAH和POE-g-MAH为相容剂,制备了聚丙烯/尼龙6/纳米碳酸钙(PP/PA6/nano-CaCO3)三元复合材料。研究了不同相容剂对PP/PA6/nano-CaCO3复合材料力学性能和微观结构的影响,确定了最佳相容剂及其用量。结果表明:相容剂对PP/PA6/nano-CaCO3复合材料具有良好的界面改性效果,其中POE-g-MAH的改性效果较佳。