H探区长8层储层物性分析及有利区预测

对H探区长8层储层物性分析主要包括砂体厚度、孔隙度、渗透率、含油饱和度。建立储层物性模型,声波时差值与孔隙度线性关系为0.663 9,渗透率与孔隙度的相关系数为0.849 1,相关性较好,含油饱和度模型采用阿尔奇公式建立;利用试油法确定储层物性下限值,孔隙度下限7.0%,渗透率下限0.09 m D,含油饱和度下限31.5%;结合储层物性分布图,把长8储层划分为三类,从有利区分布图可以看出长8层的西南方向和中部储层相对较好,东部较差,为下一步勘探指明了方向。     

低渗透砂砾岩体储层含油饱和度下限计算方法探讨

低渗透砂砾岩体储层的油水关系比较复杂,有效储层的判识难度大。因此,在常规以孔隙度、渗透率等物性下限进行有效厚度判识方法中,加入含油饱和度下限标准有助于更准确的判识砂砾岩体有效储层。在借鉴前人研究方法基础上,充分应用渤南油田某地区岩相、试油、试采资料,相渗等资料,应用孔隙度与含油饱和度图版法、相渗曲线法等两种不同方法对渤南油田某地区低渗透砂砾岩体储层含油饱和度下限值进行了计算,计算结果表明,二者结果接近。说明这两种方法对于低渗透砂砾岩体储层含油饱和度下限值计算是可行的。     

鄂尔多斯盆地长7油层组有效储层物性下限的确定

鄂尔多斯盆地长7油层组在湖盆中心大面积连续分布,孔隙度主要分布在4%~12%,渗透率一般小于0.3m D,属于典型的致密砂岩储层。而划分致密油含油边界关键技术之一是确定有效储层的物性下限。在测井解释、试油数据、储层物性分析等地质资料的基础上,根据统计学原理和超低渗透油藏流体渗流机理,分别采用经验统计法、物性试油法、孔隙度—渗透率交会法、油气驱替模拟实验法以及最小流动孔喉半径法5种方法,对该区有效储层物性下限展开研究。经过研究和综合对比,确定了长7油层组有效储层物性下限值为孔隙度5.7%、渗透率0.0276m D。     

四种储层物性下限的理论探讨与实例分析

从储层识别和动用的角度出发,将储层物性下限分为储层、含油储层、动用储层和有效储层物性下限等四种类型。基于储层渗流理论,综合考虑驱动压力作用下的不同尺度孔隙渗流响应特征和最小流动孔径的差异,对四种储层物性下限的内涵及确定方法进行了理论探讨与实例分析。研究结果表明：储层物性下限是判别储层和非储层的界限,孔隙度和渗透率低;含油储层物性下限是划分含油储层和非含油储层的界限,孔隙度和渗透率较高;动用储层物性下限是识别动用储层和非动用储层的界限,孔隙度和渗透率较高;有效储层物性下限是确定有效储层和非有效储层的界限,孔隙度和渗透率高。储层、含油储层、动用储层物性下限分别与理论渗流、充注渗流和生产渗流的最小流动孔径相对应,可以采用最小流动孔径法确定;而有效储层物性下限与试油渗流的最小流动孔径相关性小,主要受工业油流标准限定,需要根据岩心物性分析、试油和生产测试资料综合确定。由单一的有效储层物性下限研究,逐步转向储层、含油储层、动用储层和有效储层等物性下限综合研究,是储层物性下限深入研究的一个重要方向。     

苏里格气田东区致密砂岩气藏储层物性下限值的确定

鄂尔多斯盆地苏里格气田东区下二叠统山西组山2段、山1段及下石盒子组盒8段致密砂岩储层具有典型的低孔、低渗特征,目前使用的储层物性下限值可能偏高。为此,采用经验统计法、孔隙度-渗透率交会法、最小流动孔喉半径法、测井参数法等多种方法对该区物性下限开展了进一步研究,并通过单层试气成果和产能模拟法验证了新确定的下限值。结果表明：盒8段砂岩孔隙度下限值为5.0%,渗透率下限值为0.10 mD,含气饱和度下限值为55%;山1段孔隙度下限值为4.0%, 渗透率下限值为0.075 mD,含气饱和度下限值为55%;山2段砂岩孔隙度下限值为3.5%,渗透率下限值为0.075 mD,含气饱和度下限值为45%。重新认识和确定储层物性下限值,对该区油气勘探后备储量的精确计算具有重要意义。     

确定有效储层物性下限的两种新方法及应用——以东营凹陷古近系深部碎屑岩储层为例

试油法和束缚水饱和度法是确定有效储层物性下限的两种新方法.试油法是将有效储层和非有效储层对应的孔隙度、渗透率绘制在同一坐标系内,两者分界处所对应的孔隙度值、渗透率值为有效储层物性下限值.束缚水饱和度法是建立束缚水饱和度与孔隙度之间函数关系,取束缚水饱和度为80%时所对应的孔隙度值作为有效储层的孔隙度下限值.两种方法在东营凹陷古近系深层应用效果较好,求取的3000～3200m有效储层孔隙度下限为9%、渗透率下限为0.8×10-3μm2,与分布函数法、测试法计算结果基本一致,说明试油法和束缚水饱和度法具有推广使用的价值.     

鄂尔多斯盆地陕北斜坡东南部长7段致密砂岩油藏成藏物性下限

成藏物性下限研究可为致密砂岩储层的含油有效性评价提供重要参数,可为资源潜力较大的鄂尔多斯盆地致密油勘探发现提供重要指导。运用录井、测井、试油试采、物性、压汞、流体包裹体、铸体薄片、扫描电镜等资料,综合确认了鄂尔多斯盆地陕北斜坡东南部长7段有效储层物性下限和油气的关键成藏时期,进一步对现今有效储层物性下限进行关键成藏时期以来成岩作用对物性的改变量校正,得到了研究区长7段致密砂岩油气成藏物性下限。结果表明,研究区长7段有效储层孔隙度下限为5.0%,渗透率下限为0.038×10~(-3)μm~2;关键成藏时期主要为早白垩世中晚期,关键成藏时期与现今时期储层物性存在较大差异,研究区Ⅳ_a型、Ⅳ_n型、Ⅴ型3种储层类型在2个时期的物性差异大小平均值分别为5.15%、3.46%、2.32%;研究区Ⅳ_b型、Ⅴ型储层的物性大小多分布在现今有效储层物性下限值附近,这2种储层类型的关键成藏与现今时期孔隙度相差平均为2.79%,进而得到研究区长7段致密砂岩油气成藏孔隙度下限约为7.79%、成藏渗透率下限约为0.10×10~(-3)μm~2。     

低渗透油藏储层识别及有效厚度下限的确定

低渗透油藏储层物性解释是在综合研究岩心、分析化验、测试及测井等资料的基础上,以储层地质、岩石物理、测井等基础理论,采用岩心刻度测井的方法,建立了储层孔隙度、渗透率及含油饱和度等储层物性参数解释模型.并总结出一套地质和地球物理的综合研究方法:以单层试油资料为依据,对岩心资料进行充分试验和研究,制定出有效厚度的岩性、物性、含油性下限标准,并以测井解释为手段,应用测井定位、定量解释方法,依据孔隙度和渗透率参数对储层进行定量划分.确定了孔隙度大于10.5％和渗透率大于0.7 mD的层为储层,否则为干层.含油饱和度大于或等于41％的为油层,小于30％的水层,介于它们之间的为油水同层.     

鄂尔多斯盆地苏里格气田东区储层含气物性下限分析

以鄂尔多斯盆地苏里格气田东区的勘探开发资料为基础,根据储层含油气物性下限的定义与特点,运用统计方法与成藏机理方法对东区储层含气物性下限进行了研究。结果表明,2种方法得出的储层含气物性下限值基本接近,盒8段储层含气的孔隙度下限为2.223%,渗透率下限为0.005 7×10-3 μm2;山1段储层含气的孔隙度下限为1.605%,渗透率下限为0.004 4×10-3 μm2,含气物性下限与充注动力负相关,盒8段含气物性下限大于山1段。通过实测资料寻找含气物性下限附近的储层,对连续取样进行含气饱和度测定,分析表明,物性在含气物性下限附近的储层含气饱和度极低,物性高于含气物性下限的储层含气饱和度显著升高。理论分析结果与取心实测结果基本一致。      

松辽盆地北部深层碎屑岩储层物性下限及与微观特征的关系

通过对具有不同产能的砂岩与砾岩储层的岩性、物性、孔隙结构和孔隙微观特征系统研究,结合试气成果建立了砂岩和砾岩孔隙度和渗透率与产能关系图版,并依此确定了具有储集和产出能力的储层的有效孔隙度和渗透率下限值.砂岩孔隙度下限为4.1%～5.5%,渗透率下限为0.06×10-3μm2.由于砾岩单层厚度大,微裂缝发育,排驱压力低,因此孔隙度下限仅为2.7%,渗透率下限为0.05×10-3μm2.进一步研究表明,气层和干层的主要孔隙类型、毛细管压力曲线特征、成岩特征及储层控制因素的不同导致储层的含气性不同;砂岩和砾岩由于在孔隙类型、排驱压力等储层微观特征方面具有较大差异,致使物性下限差别较大.     

应用毛细管压力资料确定储层含水饱和度上限

储层有效厚度物性下限包括孔隙度下限、渗透率下限和含水饱和度上限,只要能建立含水饱和度与孔隙度或渗透率之间的相关数学模型并准确确定前者,则后两者即可确定。为此,将不同地区具有不同油气藏物性下限值的岩心作为样品,采用经典的高压半渗透隔板仪实测气（油）水毛细管压力资料并由此确定储层含水饱和度上限。应用该方法所确定的CNT气田T₃x²气藏、WDS气田P₁x⁸气藏、CCG气田T₃x⁴气藏和CNG油气田J₂s油藏致密砂岩储层的含水饱和度上限分别是55%、50%、55%、50%。上述含水饱和度上限值已经过生产证实,理论计算结果和实际生产情况吻合较好。该参数已应用于相应油气藏的油气探明地质储量计算,并获得了全国矿产储量委员会的批准。     

L油田古近系油藏含水率计算方法及其应用

珠江口盆地L油田古近系油藏储层非均质性强、油水关系复杂,常规流体性质识别方法难以满足测井评价需求。利用多相共渗分流量原理定量计算储层的含水率,判断储层的产液性质;在含油饱和度下限研究中引入含水率,并结合油层含水率的上限标准,利用解析法得到含水率、孔隙度与含油饱和度的关系,确定不同类型储层对应的含油饱和度下限。在L油田含水率定量识别储层流体性质的应用中,定量计算结果与测试、生产结果相符;确定了L油田Ⅰ类、Ⅱ类和Ⅲ类储层对应的含油饱和度下限分别为59%,48%和35%;同时,拟合得到含油饱和度下限与孔隙度之间的关系式,Ⅲ类储层对应的含油饱和度下限为35%。应用结果表明,根据含水率能够定量判断储层的产液性质;不同类型储层含油饱和度下限与孔隙度呈指数函数递增关系,可定量确定不同类型储层含油饱和度下限。      

西湖凹陷储层保护施工门限探讨

西湖凹陷探井表皮系数在0～80之间,随着储层物性条件变好,表皮系数先增大后减小,表现出低孔渗污染小、中-高孔渗污染大、特高孔渗污染解除效果好的特点.污染对气井产能有一定的影响,但产能主要与储层本身物性相关.对于物性极差的储层,仅通过储层保护,产能仍无法有效释放,造成了经济损失.针对上述问题,结合试油资料,采用测试法,明...     

泥质分布形式对储层产能影响及计算方法初探

随着油气田勘探开发的深入,对于储层产能的正确评价,已显得日趋重要。储层有效孔隙度、渗透率和束缚水饱和度是确定储层产能的重要内容。通过对Y油田分析发现,泥质分布形式在相当大的程度上又决定了储层的有效孔隙度、渗透率和束缚水饱和度,而渗透率和束缚水饱和度又可以通过与有效孔隙度拟合得到其计算模型。因此,算准有效孔隙度变成问题的关键。通过建立以泥质分布形式为基础的地层体积模型,并建立相应的线性方程组,可以有效地计算出三种形式分布的泥质含量和有效孔隙度,从而为勘探开发领域中更准确地计算渗透率和束缚水饱和度以及进行储层产能评价奠定了基础。     

克拉玛依陆相油砂注水过程中的剪胀诱导渗透率模型

特超稠油油藏普遍采用蒸汽辅助重力泄油(SAGD)方式开发,在前期注水改造阶段储层剪胀扩容导致剪切带产生剪切裂缝,孔隙度和含水/油饱和度发生变化.为了研究注水过程中水的有效渗透率的动态演化规律,考虑孔隙度和含水饱和度随扩容体积应变的变化,通过Kozeny-Poiseuille方程和Touhidi-Baghini方程关联绝...     

鄂尔多斯盆地长7段致密油成藏物性下限研究

鄂尔多斯盆地延长组长7段致密砂岩储层在湖盆中心大面积分布,成藏期的储层物性下限是决定油气是否充注储层的重要参数。运用恒速压汞和纳米CT扫描技术分析了长7段湖盆中心渗透率小于0.3×10-3 μm2、孔隙度小于12%的致密砂岩储层的物性及微观孔喉特征。结果表明,其平均孔隙半径为160μm,喉道半径不超过0.55μm,均值为0.33μm。在分析致密油成藏期储源压差、原油物理性质及盆地流体特征的基础上,结合致密储层油气驱替模拟实验及最小流动孔喉半径法,综合确定了研究区长7段致密油成藏期油气开始充注时的孔喉下限为14 nm,孔隙度下限为4.2%,渗透率下限为0.02×10-3 μm2,要达到含油饱和度超过40%而实现致密油的大面积连续分布,孔喉半径下限应为0.12μm,孔隙度下限为7.3%,渗透率下限值为0.07×10-3μm2。      

核磁共振测井在致密含气砂岩储层评价中的应用

致密含气砂岩储层的特点是孔隙度小、渗透率低、含气饱和度高,使用常规测井方法很难求准储层的地质参数,如孔隙度、渗透率.核磁共振测井可以准确地提供地层的自由流体体积和束缚流体体积、有效孔隙度及其渗透率,能较好地判断干层、水层及气层.     

Modelling approaches for the estimation of irreducible water saturation and heterogeneities of the commercial Ashtart reservoir from the Gulf of Gabès, Tunisia

Oil production based on reserves in place in the Ashtart oilfield required the precise knowledge of the main reservoir parameters including porosity, permeability and irreducible water saturation. The reservoir series is comprised of Nummulitid but heterogeneous limestones of the El Garia Formation, the petrofacies texture, geometry and petrophysical parameters of which were apprehended using seismic profiles; gamma-ray and sonic lateral logs, as well as cores and cuttings taken in drillwells. The evaluation of residual oil saturation, multiphase flow and oil production techniques from the Ashtart reservoir also depend on variations and zoning of the irreducible water saturation. Estimation of the initial water saturation and hence variations in the capillary pressure in the reservoir, required compilations of porosity data measured on cores, supplemented by additional but computed porosities based on acoustic log diagrams. Furthermore, Gamma Ray, Sonic log, and well to well correlations tied to core results and well cuttings, help recognize the layered lithologies within the El Garia flat lying but stratified, Ypresian in origin reservoir rocks. Abundant permeability and porosity values compiled in the light of seismic sequence and Gamma Ray and Sonic log details, were integrated in an empirical approach using the Leverett J function, to model the irreducible water saturation depending on the capillary pressure distribution in the whole reservoir. Variations of this principal hydraulic parameter in a wide range (S_wir: 12 to 40%) compared to the preceding lithostratigraphic, petrographical and petrophysical results help recognize four main rock pore types in the commercial Ashtart reservoir. These vary from (1) a zone with a rock pore type showing an irreducible water saturation as low as 12%, and a fairly good reservoir character in the lower third part of the lithologic column which is thought to channelize a multiphase fluid flow in the global oilfield, (2) to those zones built-up of rock pore types with higher initial water saturation amounts which in certain cases tend to indicate zones of degraded reservoir. Our study suggests that diagenesis prevalently controls porosity, due to operative dissolutions of the Nummulitid tests/bioclasts, and cementation; moreover, diagenesis exerts effects on permeability by interconnecting intergranular and intratest pore spaces. In contrast, microfracturing enhances permeability of the reservoir. This is notably the case in the fairly permeable central zone in the Ashtart reservoir with excellent petrophysical parameters, but which were found to degrade gradually towards its peripheries.     

基于Rt-Φ的Pkt图确定油水层及有效厚度下限标准

储层合流体性质识别与有效厚度下限标准确定是测井精细解释的重要内容。采用传统的电阻率-孔隙度交会图(例如Hingle交会图)仅能判断储层合流体性质,而在实际解释工作中,常要求用交会图既能快速直观地显示地层的含油性,又能确定有效储油层的孔隙度、电阻率和含油饱和度的下限标准,以便统计油层的有效厚度。而Pickett电阻率-孔隙度交会图具有这两种功能。本文结合测井逐点分层解释得来的电阻率、孔隙度和饱和度参数,利用改进的Pickett电阻率-孔隙度交会图法及其自动处理程序,建立了工区N_2~1油藏油水层识别的电阻率-孔隙度交会图版。研究表明,此图版对工区油水层的识别具有较高的分辨率、且易于准确确定油层有效厚度的参数下限,直观快捷,值得推广应用。