PVC改性NBR在甲醇汽油混合燃料中溶胀程度的研究

研究了ＰＶＣ改性ＮＢＲ在高比例和低比例甲醇的甲醇汽油混合燃料中的溶胀程度。考虑到胶料的物理机械性能与溶胀性能，在前者中应选用ＰＶＣ改性的ＮＢＲ－２６或ＮＢＲ－４０，在后者中应选用ＰＶＣ改性的ＮＢＲ－４０。ＰＶＣ用量以２０－３０份为宜。     

影响橡胶整芯难燃输送带粘合强度的因素

研究了乳液法ＰＶＣ（简称乳ＰＶＣ）悬浮法ＰＶＣ（简称悬ＰＶＣ）和粘合剂用量，阻燃增塑剂，带芯含棉量等因素对橡塑整芯难燃输送带粘合性能的影响，结果表明，在覆盖胶中可用２０～２５份乳ＰＶＣ等量替代ＣＲ／ＮＢＲ／氯化聚乙烯（ＣＰＥ）（４０／４０／２０）配方体系中的ＮＢＲ，也可用４０～６０份悬ＰＶＣ等量替代ＮＢＲ配方体系中的ＮＢＲ，浸渍液中增塑剂选择ＺＲＳ－５０／ＤＯＰ／４２％氯化石蜡并用最适宜，覆盖胶中     

共混配比对PVC／NBR热塑性弹性体力学性能影响

研究采用动态硫化方式制备ＰＶＣ、ＮＢＲ热塑性弹怀体时，ＰＶＣ树脂与ＮＢＲ橡胶共混配比对ＰＶＣ／ＮＢＲ制品力学性能的影响。作为热塑性弹性体要求有高弹性和高强度，且二者指标要相互协调、相互统一，经实验确定ＰＶＣ／ＮＢＲ热塑性弹性体中ＰＶＣ树脂与ＮＢＲ橡胶的配混比例为６０：４０时制品的弹性和强度都有较佳值。     

影响橡塑整芯难燃输送带粘合强度的因素

研究了乳液法ＰＶＣ（简称乳ＰＶＣ）、悬浮法ＰＶＣ（简称悬ＰＶＣ）和粘合剂用量、阻燃增塑剂、带芯含棉量等因素对橡塑整芯难燃输送带粘合性能的影响。结果表明，在覆盖胶中可用２０～２５份乳ＰＶＣ等量替代ＣＲ／ＮＢＲ／氯化聚乙烯（ＣＰＥ）（４０／４０／２０）配方体系中的ＮＢＲ，也可用４０～６０份悬ＰＶＣ等量替代ＮＢＲ配方体系中的ＮＢＲ；浸渍液中增塑剂选择ＺＲＳ５０／ＤＯＰ／４２％氯化石蜡并用最适宜；覆盖胶中加入粘合剂Ａ，可提高粘合强度，用量宜为１５～２５份；带芯含棉量为３０％～４０％较为合理。     

NBR改性HPVC鞋用材料的研制

研究了ＮＢＲ对高聚合度ＰＶＣ（ＨＰＶＣ）进行改性制备的非交联型ＨＰＶＣ／ＮＢＲ热塑性鞋用材料，考察了ＨＰＶＣ和ＮＢＲ并用比、填料、增塑剂及共混温度对材料性能的影响。结果表明，当ＨＰＶＣ／ＮＢＲ＝８７／１３、增塑剂ＤＯＰ用量为７０份、填料用量为２０～２５份、其它助剂适量及共混温度为１７０℃时，制得的鞋用材料性能良好，达到了ＧＢ４４９２—８４标准要求     

粉末生SBR对PVC的增韧作用

研究了粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ的增韧作用，用ＴＥＭ、ＳＥＭ和ＤＳＣ对粉末改性ＳＢＲ与ＰＶＣ共混物进行了分析，发现粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ有显著的增韧效果。当粉末改性ＳＢＲ用量由５份增加到１０份，共混物的冲击强度由１０－２０ｋＪ／ｍ＾２突然升高到８５－１００ｋＪ／ｍ＾２。这种突变是由改性ＳＢＲ在ＰＶＣ基体中的相形态由分散相转变为网状结构，导致共混物由脆性断裂过渡到韧性断裂造成的。ＤＳＣ分析显示改性ＳＢＲ     

国产NBR改性PVC注塑皮鞋底材的研制

本文研究用国产ＮＢＲ粉料和团块料作ＰＶＣ改性剂，以注塑法制造皮鞋底材的配方和加工工艺，并在实验研究的基础上，工业化试产出性能符合国标和部标的国产ＮＢＲ改性ＰＶＣ鞋用粒料和底材。     

PVP对C14BE胶束增溶苯甲醇的影响

通过＾１Ｈ－ＮＭＲ的分光光度法探讨了含有和不含有ＰＶＰ时，苯甲醇在十四烷基甜菜碱（Ｃ１４ＢＥ）胶束溶液中的增溶行为。ＮＭＲ设没有出现Ｃ１４ＢＥ分子长链亚甲基质子的信号峰裂分现象，说明苯甲醇增溶于胶束的极性区域，没有深入到胶束内部。ＰＶＰ的存在未能改变苯甲醇的增溶位置，且使胶束的增溶量呈现减少趋势。     

改性聚氯乙烯体系的脆／韧转变研究

用缺口冲击实验研究了ＣＰＥ、ＮＢＲ、ＤＯＰ、ＰＭＭＡ、ＰＳ等改性对ＰＶＣ脆／韧转变变温度的影响。实验表明，ＰＭＭＡ、ＰＳ等脆性塑料对ＰＶＣ具有不同于ＣＰＥ、ＮＢＲ等弹性体的改性机理，两者均可使ＰＶＣ体系的脆／韧转变温度发生变化。随改性剂含量的增加，用传统改性剂（ＣＰＥ、ＤＯＦＦ等）改性的ＰＶＣ体系的脆／韧转变变温度呈下降趋势，而脆性塑料则使体系的转变温度具有一低温度。     

NBR—40交联度影响因素的研究

用凝胶表征的方法，对以复合脂肪酸皂为乳化剂。叔十二碳硫醇为调节剂，高温高转化率为ＮＢＲ－４０交联度的影响因素进行了。结果表明：转化率小于７５％为非交联型，转化率大于７５％则交联度急剧上升；降低聚合温度、引发剂用量、丙烯腈配比以及使用调节剂丁均可降低交联度；未张止聚合的胶浆会发生交联反应；ＮＢＲ－４０在１７０℃受热也发生交联反应；交联度过高的产品会降低改性ＰＶＣ的强伸性能。     

NBR－40交联度影响因素的研究

用凝胶表征的方法，对以复合脂肪酸皂为乳化剂、叔十二碳硫醇为调节剂。高温高转化率的ＮＢＲ－４０交联度的影响因素进行了研究。结果表明：转化率小于７５％为非交联型，转化率大于７５％则交联度急剧上升；降低聚合温度、引发剂用量、丙烯腈配比以及使用调节剂丁均可降低交联度；未终止聚合的胶浆会发生交联反应；ＮＢＲ－４０在１７０℃受热也发生交联反应；交联度过高的产品会降低改性ＰＶＣ的强伸性能。     

纺织牵伸胶辊用NBR/PVC胶管的研制

纺织牵伸胶辊用ＰＶＣ改性的丁腈橡胶（ＮＢＲ）胶管主要配合为：ＮＢＲ／ＰＶＣ为７０／３０，硫化体系组成为ＤＢ／促进剂ＤＭ／氧化镁／氧化锌（１．５／２／５／４），补强填充体系为白炭黑／明胶／钛白粉［（３０－５０）／３０／２０］，防老剂为酚类防老剂。ＮＢＲ／ＰＶＣ的共混温度为（１６５±５）℃，操作在１０ｍｉｎ内完成。明胶用１：１．２的开水溶解，并通过８０目筛后再在开炼机上加入，操作时间约２５ｍｉｎ。胶料物理性能和成品使用性能满足技术要求。     

高聚合度PVC的工艺性能及其开发应用

本文对齐鲁石化公司氯碱厂提供的Ｓ－１７００，Ｓ－２５００ＰＶＣ树脂的物理机械性能及其加工工艺性能进行了研究，此外，还研究了弹性体ＣＰＥ、Ｐ－８３、ＮＢＲ对其改性效果．     

PVC／NBR／木质素热塑性弹性体的制备与性能

以从制浆造纸废液中提取并经羟甲基化改性后的木质素为补强剂，研究了ＰＶＣ／ＮＢＲ／木质素热塑性弹性体的配方组成和制备工艺，通过与未补强和炭黑补强体系的对比发现，该材料的力学性能、返炼性能提高显示，耐老化性能相当，ＤＭＡ分析证实木质素与ＰＶＣ和ＮＢＲ有着较强的结合力，提高了ＰＶＣ和ＮＢＲ两个间的相容性。     

动态硫化浅色PVC/BR热塑性弹性体密封条的研制

用动态硫化法制备浅色ＰＶＣ／ＢＲ热塑性弹性体密封条的配方为：ＰＶＣ（聚合度为１３００）１００；ＢＲ２７；ＮＢＲ３；增塑剂ＤＯＰ６５；稳定剂２；防老剂４０１０１；硬脂酸０．５；氧化锌０．５；碳酸钙４０；陶土２０；促进剂ＴＭＴＤ３；促进剂ＣＺ０．５。该配方性能基本符合橡胶密封条国家标准ＧＢ／Ｔ１２４２１—１２４２６—９０。密封条最佳挤出条件为：口型温度１５０一１６０℃，螺杆转速４０—５０ｒ·ｍｉｎ（－１）。     

粉末改性SBR对PVC的增韧作用

研究了粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ的增韧作用。用ＴＥＭ、ＳＥＭ和ＤＳＣ对粉末改性ＳＢＲ与ＰＶＣ共混物进行了分析。发现粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ有显著的增韧效果。当粉末改性ＳＢＲ用量由５份增加到１０份，共混物的冲击强度由１０～２０ｋＪ／ｍ２突然升高到８５～１００ｋＪ／ｍ２。这种突变是由改性ＳＢＲ在ＰＶＣ基体中的相形态由分散相转变为网状结构，导致共混物由脆性断裂过渡到韧性断裂造成的。ＤＳＣ分析显示改性ＳＢＲ与ＰＶＣ部分相容。     

动态硫化PVC/SBR共混体系的研究

采用动态硫化法制备了ＰＶＣ／ＳＢＲ共混物，考察了橡塑比、硫化体系、相容剂及ＰＶＣ交联对共混物性能的影响。结果表明，当ＰＶＣ／ＳＢＲ并用比为７５／２５，相容剂ＮＢＲ／氯化聚乙烯并用比为２．５／２．５，采用半有效或半有效加２份交联剂ＤＣＰ的硫化体系时，共混物综合性能较好。在ＰＶＣ中加入０．４份促进剂ＮＡ－２２可明显改善共混物的压缩永久变形。     

PVC／NBR再生胶共混型热塑性弹性体的研究

用ＰＶＣ与ＮＢＲ再生胶高温机械共混,制备了具有交联结构的、Ｔｇ约１０℃的热塑性弹性体。讨论了共混比、第三组分改性剂合成橡胶（ＮＢＲ,ＰＵ,ＣＲ,ＣＰＥ）、５种硫化体系、填充剂（炭黑、白炭黑、重质ＣａＣＯ３）、增塑剂邻苯二甲酸二辛酯等因素对性能的影响。结果表明：ＰＶＣ６０份,ＮＢＲ再生胶４０份,ＮＢＲ３６０４２０份,硫磺０．５份,促进剂ＴＭＴＤ和促进剂ＣＺ各０．６￣０．９份及适量重质ＣａＣＯ３和增塑     

PVC／NBR热塑性弹性体热塑性能的研究

将动态硫化方式制备的ＰＶＣ／ＮＢＲ老化前后制品力学性能与重复加工后ＰＶＣ／ＮＢＲ制品老化前后力学性能进行对比。发现所制备的ＰＶＣ／ＮＢＲ共混体具有热塑性，同时对ＰＶＣ／ＮＢＲ热塑性弹性体有了比较深刻的了解。     

用NBR改善PVC异型材抗冲击性的研究

介绍了用ＮＢＲ作改性剂改善ＰＶＣ异型材抗冲击性的研究。结果得出,ＮＢＲ对ＰＶＣ异型材料抗冲击性的改进效果比氯化聚乙烯和热塑性弹性体ＳＢＳ好;ＮＢＲ用量为６份的ＰＶＣ异型材抗冲击性改进效果最佳;加工时采取将ＰＶＣ母料高温塑化至熔融状态再与ＮＢＲ母炼胶共混且共混温度１６５℃等工艺措施和工艺条件能保证ＰＶＣ异型材的物料加工性能和外观质量。