倒装焊电子封装底充胶分层研究

使用裂缝尖端附近小矩形路径J积分方法计算电子封装分层传播的能量释放率，并在热循环加载下使用高频超声显微镜技术测定了B型和D型两种倒装焊封装在焊点有无断裂时苡片/底充胶界面的分层裂缝扩展速度，由有限元模拟给出的能量释放率的实验测得的裂缝扩展速率得到可作为倒装焊封装可靠性计算依据的Paris半经验方程。     

基于Kriging模型的充液管道共振非概率可靠性分析

为解决传统概率可靠性在解决流固耦合问题方面的不足,研究了结构不确定参量用超椭球凸集模型和区间变量共同描述下的非概率共振可靠性问题。针对隐式极限状态函数难以求解的问题,引入Kriging模型和超立方抽样技术应用于非概率可靠性分析。该方法用Kriging模型作为近似模型描述原结构,并在计算过程中不断更新近似模型。考虑管道与液体之间的耦合作用,利用有限元软件对所建立的简单管道系统进行模态计算并且结合防共振理论进行充液管路系统的流固耦合振动非概率可靠性分析,用优化的方法计算可靠性指标。工程算例分析表明该方法的合理性,能完善流固耦合管道系统的防共振可靠性分析方法与理论。     

热处理对碱矿渣胶凝材料结构及介电性能的影响

研究了热处理工艺对碱激发矿渣(alkali active slag cement,AASC)胶凝材料硬化体结构和介电性能的影响.研究结果表明,随着热处理温度的提高,胶凝材料硬化体的介电常数和介电损耗逐渐下降,当热处理温度达到400℃左右,介电损耗下降到10-2数量级水平,此时影响胶凝硬化体介电损耗的主要因素是胶凝材料硬化体中的自由水、化学水等;当热处理温度达到750℃左右,介电损耗下降到10-3数量级水平,与电子封装陶瓷材料接近;XRD和SEM分析结果也表明,随着碱激发方式的改变,双碱激发胶凝材料硬化体在750℃左右发生析晶现象,径向线收缩约为6%,有陶瓷化倾向;胶凝硬化体介电损耗在该阶段急剧降低主要是由碱矿渣胶凝材料相组成和微观结构变化造成的.     

再生微粉对碱激发胶凝材料性能的影响

以水玻璃与氢氧化钠作为激发剂,利用建筑垃圾再生微粉制备碱激发胶凝材料。研究再生微粉掺量、激发剂掺量(以固含量计)以及激发剂模数对碱激发胶凝材料的工作性能、力学性能和干燥收缩的影响。研究表明：在再生微粉掺量≤40%,激发剂掺量16%,激发剂模数1.2时,碱激发胶凝材料具有较好的工作性和抗压强度,而再生微粉的“微集料”效应对碱激发胶凝材料的干燥收缩有较强的抑制作用。     

辅助胶凝材料对硬化水泥浆体结合氯离子的影响综述

辅助胶凝材料富含SiO2和Al2O3,参与二次水化反应生成更多的C-S-H凝胶,降低硬化水泥浆体的碱度,对硬化水泥浆体结合氯离子具有显著的影响。本文重点综述了矿渣、粉煤灰、硅灰、偏高岭土和煤矸石对硬化水泥浆体结合氯离子的影响,并对物理吸附和化学结合氯离子机理进行了深入分析。掺辅助胶凝材料氯离子结合等温线均适合Freundlich非线性吸附关系,最后对辅助胶凝材料结合氯离子研究的不足进行探讨,为后续的研究工作提供理论依据。     

4种铺地材料对丁苯胶生胶熔融流淌燃烧行为的影响

为研究铺地材料对丁苯胶(SBR)熔融流淌燃烧行为的影响,文中选取了瓷砖、钢板、聚氯乙烯(PVC)地板革和石膏板4种铺地材料,在自行搭建的实验平台上进行燃烧实验,获得了质量、液池及池火面积、温度场等数据。分析表明,4种铺地材料上丁苯胶(SBR)液池扩展速率、池火蔓延速率、燃烧速率及火焰温度从大到小的顺序均为:钢板石膏板PVC地板革瓷砖,基本与铺地材料的热容大小顺序(瓷砖石膏板PVC地板革钢板)相反,其中PVC地板革裂解产物的阻燃性进一步降低了其燃烧速率。此外,由于其良好的导热性,钢板对燃烧的流淌熔体的熄灭作用随时间先增大后减小,SBR燃烧速率后期出现快速增长,表现出非线性特点。     

早期温湿度条件对柠檬酸改性硫氧镁胶凝材料性能的影响及机理

为了确定柠檬酸改性硫氧镁(CMOs)胶凝材料的早期温湿度稳定性,分别研究了早期养护温湿度对其力学性能及耐水性能的影响,并采用SEM、XRD及TG测试技术对其影响机理进行了分析。结果表明:CMOs早期力学性能和耐水性随着早期养护温度升高先提高后降低,35℃左右其3d抗折强度达到最大值10.4 MPa,3d抗压强度达到最大值68.0 MPa,浸水46d后软化系数达到0.9;而后期力学性能和耐水性则随着早期养护温度的提高有不同程度的降低;结果还发现相同早期养护温度时早期饱水养护大大降低CMOs的力学性能和耐水性。同时微观结构分析表明,早期养护温度的升高可以使CMOs水化反应更充分,结构相对比较致密,从而使其早期力学性能有明显提高,但水化后期CMOs结构稳定性随着早期养护温度的升高而明显降低,从而导致其后期强度有不同程度的降低。     

养护条件对碱-矿渣-偏高岭土复合胶凝材料强度的影响

研究了偏高岭土对碱矿渣水泥强度的影响规律和不同养护条件下碱-矿渣-偏高岭土复合胶凝材料(M-AAS)的强度发展情况.结果表明:80%湿度和40℃温度下,掺入适量偏高岭土能提高碱矿渣水泥的强度性能,最佳掺量为20%左右;对于掺20%偏高岭土的碱-矿渣-偏高岭土复合胶凝材料,在80%湿度下,养护温度的提高有利于抗压强度的发挥,但对抗折强度的发挥不利;在80%湿度和20℃温度下,复合材料的抗折强度出现倒缩,对80%湿度养护和水中养护两种养护条件进行适当的组合,强度倒缩现象没有发生.     

加工参数对轧制复合Cu/Mo/Cu电子封装材料性能的影响

0前言 当前,微电子技术持续快速的发展,芯片的集成度不断提高,特征线宽已由0.25靘发展到0.18 靘,已开始大规模采用0.13靘技术生产芯片.芯片集成度的提高所带来的直接问题就是芯片与基板连接的可靠性降低,同时单位面积的发热量不断增大,高温下使器件容易失效.解决前者可采用新的封装技术,如BGA、3D-MCM等,后者则需要寻找新的封装材料才能从根本上解决问题.     

W/Cu功能梯度材料的制备及热循环应力分析

采用水煮溶解造孔剂法, 即先制备孔隙呈梯度分布的钨骨架、后渗铜的方法, 制备了W/ Cu 功能梯度材料, 并对钨铜在纵截面的分布进行了检测, 数据表明在纵截面上钨铜呈梯度分布。利用水淬法模拟其服役状况并用有限差分方法对产生的非稳态热应力进行了分析。结果表明, 热应力的最大值总是出现在两端, 由于富钨端相对密度较低, 裂纹总是在该端出现, 模拟结果与实验结果相一致。      

地板辐射采暖相变蓄热材料及系统形式的研究

随着人们生活水平的提高,人们对冬季室内环境的舒适性也要求越来越高。相对于传统的采暖模式,地板辐射采暖逐渐以其舒适性和安全性为大家所接受。本文主要讨论了地暖的系统形式、相变蓄热材料以及管道的铺设方式等。     

无机多孔基复合相变材料的热湿性能研究进展

无机多孔基复合相变材料兼具调温调湿性能,能够减少室内温度波动,调节室内湿度平衡,既提高了环境的舒适度,又减少了建筑能耗,是近几年建筑材料领域的研究热点。介绍了相变材料的分类及优缺点,并总结了不同种类相变材料的性能优化措施;简述了常用的无机多孔材料,分析比较了其对相变材料的强化导热效果和定形效果;分析了无机多孔基复合相变材料的热湿综合性能,并讨论了材料的不足之处。最后,提出了优化材料性能的措施以及研究方向,为深入研究调温调湿材料提供帮助。     

空气浴条件下三水醋酸钠相变材料的储热性能实验

三水醋酸钠（CH₃COONa3H₂O）作为一种无机相变储能材料,具有潜热值高、导热性能好等优点,但是其在凝固过程中过冷度大制约了CH₃COONa3H₂O的应用。为了调节CH₃COONa3H₂O在空气浴条件下的过冷度,本文选用Na₂HPO₄12H₂O、Na₂CO₃10H₂O、Na₄P₂O₇10H₂O、Na₃PO₄12H₂O、Na₂SiO₃9H₂O、Na₂S₂O₃9H₂O和Na₂B₄O₇10H₂O这7种无机水合盐材料作为成核剂,采用步冷曲线法在高低温试验箱中进行过冷度调节实验和热循环实验。结果表明：在空气浴条件下,质量分数为96% CH₃COONa3H₂O+2% Na₂HPO₄12H₂O+2%羧甲基纤维素的复合相变材料过冷度最小,为5.6℃;将复合相变材料进行25、50和75次热循环后,其相变点温度几乎维持不变,过冷度随循环次数增加而逐渐增大,相变潜热值随循环次数的增加逐渐减小。本研究丰富了CH₃COONa3H₂O相变材料的过冷度调节方案,为其工程化应用提供了参考。     

粘弹性阻尼器温频影响效应的计算模型及结构分析

本文根据粘弹性阻尼器的力学性能，提出了一种能够体现温度和频率影响的新计算模型-等效标准固体模型，然后通过对9050A材料和一加有粘弹性阻尼器的建筑结构进行实例分析，得出有关结论。     

相变微胶囊甲醛含量及其热稳定性的研究

应用乙酰丙酮法对6种不同F/M分子摩尔比蜜胺树脂相变微胶囊粉末的游离甲醛进行测试.用热重分析方法评价热稳定性能,用扫描电镜和光学显微镜观察微胶囊形貌.结果发现,不同F/M分子摩尔比的微胶囊成型良好,平均粒径3.58μm.游离甲醛广泛存在于干粉中,含量在1236(F/M1.5)和1384mg/kg(F/M2.5)之间.低...     

基于SLS的高强度低密石墨陶瓷复合隔热材料快速制备

本文率先利用选择性激光烧结技术快速制备了高强度石墨陶瓷复合隔热材料,重点研究了二次固化、真空压力浸渍、碳化和高温烧结等后处理工艺以及材料配方组成对其密度、抗压强度和导热系数的影响。研究发现加入适量的硅粉和可膨胀石墨可以对石墨陶瓷复合隔热材料的密度、抗压强度和导热系数进行调控,采取合适后处理工艺路线可以改变石墨陶瓷复合隔热材料的综合性能。最终实现了低密度(<1.2 g/cm^3)、高抗压强度(>10 MPa)、低的导热系数(<2 W/(m·K))和耐高温(>1650℃)等多个性能指标的统一,满足了工业应用需求。     

铠装阴极加热材料及其性能研究

研完了一种用于电火箭的新型铠装阴极加热器材料的性能与制造技术。研究表明铠装鹄铼合金的阴极加热材料具有优良的电性能．是一种制造高可靠性电真空器件阴极加热器的理想材料。     

三维数值模型及其在地源热泵岩土热物性计算中的应用

利用有限体积法,在Matlab平台上建立三维数值模型,通过经典线热源模型对该模型进行验证,并介绍工程应用。该模型能够反映实际钻孔参数,适应U形埋管内流量波动、加热功率较大波动等情况。结合实际测试数据,应用该模型可反演得到地源热泵岩土热物性参数。且该模型能够克服经典线热源模型忽略钻孔内容积比热容的局限性,更好地反映实际地源热泵岩土热响应情况。     

The influence of residual gas pressure on the thermal conductivity of microsphere insulations

Experimental results of investigations of the heat exchange by residual gas in microsphere insulations are presented. The results of measurements of microsphere effective thermal conductivity versus residual gas (N₂) pressure in the pressure range of 10^–3–10⁵ Pa are also given. A sample of self-pumping microsphere insulation was prepared and its thermal parameters were tested. In comparison to the standard microsphere insulation, the self-pumping insulation yielded lower thermal conductivity results over the entire pressure range. The stability of its thermal parameters as a result of considerable gas input into the insulation volume is discussed. Measurements of temperature and pressure distributions inside the microsphere layer were performed. Plots of temperature and pressure gradients inside the layer of the microsphere insulation are presented.Nomenclature d _m Mean value of the microsphere diameter - k Apparent thermal conductivity coefficient - ¯k Average thermal conductivity coefficient - k _c Component of the heat transfer by conduction - k _g Modified gas thermal conductivity under atmospheric pressure - k _r Component of the heat transfer by radiation - k _s Thermal conductivity of the sphere material - k _gc Component of the heat conduction by gas - k _go Gas thermal conductivity under atmospheric pressure - k _gr Sphere effective conductivity - k _ss Component of the heat conduction by the solid state - K 1–(k _g/k _gr) - Kn Knudsen number - ¯L Mean free path of gas molecules - m 1–_s; porosity - m Empty volume of a single sphere - p Residual gas pressure - ¯p Average pressure - p _g Pressure measured by gauge - p ₀ Residual gas pressure above the insulation bed - r Radial coordinate - T Temperature - T _c Temperature of the cold calorimeter wall - T _g Temperature of the pressure gauge - T _H Temperature of the hot calorimeter wall - T _i Gas temperature inside the bed - T _y Constant dependent on the sort of gas - v Volume - Accommodation coefficient - Density - _a Local distance between surfaces - _s Solid fraction - Constant dependent on the sort of gas - Time measured from the initiation of insulation cooling