非调质N80（F—N80）油井管用钢的开发

对42MnMo7油井管失效形式分析,提出了非调质（F－N80）成分设计方案,通过工业性试验,寻找出F－N80成分范围及轧制方案。     

33Mn2V非调质油井管钢的相变特性及其应用

研究了新型热轧非调质无缝油井管用33Mn2V钢，实验确定了该钢在加热过程和950摄氏度奥氏体化后冷却过程的相变点，以及1100摄氏度奥氏体化不变形条件下和1200摄氏奥氏体化并模型实验穿管、轧管变形条件下的两种过冷奥氏体连续转变曲线，提出一种不同于业界至今仍普通认同的观点，即“在线常化”技术不是生产N80钢级非调质热轧油井管必不可少的工艺途径，此观点已获工业生产现场取样的验证。     

汽车用非调质BHS－1钢的组织与性能

ＢＨＳ－１钢是新一代汽车用非调质钢，其可省去调质处理，降低生产成本，且性能优良。在控制轧制状态下，ＢＨＳ－１钢可用来生产冷锻驱动轮齿轮、转向中心拉杆、转向架和ＳＡＥ８级螺栓等。介绍ＢＨＳ－１钢的成分、组织和性能关系。建议我国汽车生产厂家尽早使用ＢＨＳ－１钢。     

转炉开发N80级非调质石油套管钢的实践

介绍了天津钢铁有限公司开发的N80级非调质石油套管钢的技术特点、工艺流程。实践证明，该工艺生产的产品化学成分、机械性能符合标准要求，用户满意。     

非调质N80级油井管的发展

文章介绍了非调质N80级油井管钢的化学成分的设计原则,以及国内主要生产企业和研究院所在工艺控制方面的研究结果,表明微合金钢的开发应用工作在实践中日趋成熟。     

非调质状态下HG80钢的组织和性能研究

研究了热轧态,回火态及不同冷却速度下ＨＧ８０钢的显微组织及力学性能,并讨论了ＨＧ８０钢在非调质状态下的强韧化机制。结果表明,ＨＧ８０钢非调质状态下的组织由铁素体基体和孪晶马氏体／残余奥氏体岛状相所组成;熟轧态主要是粒状组织,韧性偏低;随轧后冷却速度的提高,粒状贝氏体量增加,组织细化,钢的强性改善。     

N80级非调质油井管用钢的研制开发

莱钢采用UHPEAF冶炼—LF(VD)精炼—连铸—轧制短流程工艺路线开发生产了N80级36Mn2V非调质油井管用钢,通过采取精料、严格控制电炉终点(TPC)、强化预脱氧、合理调整精炼炉渣、连铸保护浇注、钢管轧后控冷等工艺措施,使生产出的产品具有成分均匀、残余元素含量低、氧含量低、夹杂物少、晶粒细小的特点,较好地满足了石油工业对高质量油井管的要求。     

非调质40MnVS钢的控轧和性能

研究了非调质钢40MnVS钢在控轧条件下的金相组织与力学性能,分析了工艺参数对金相组织和力学性能的影响。试验结果表明:增大轧后冷却速度(从0.1→11℃/s),显著提高钢的强度,而韧性、塑性基本保持不变,这与组织中出现细小铁素体晶粒有关。终轧温度的变化(850～1050℃)对强度、塑性影响不大。随终轧温度的升高韧性较大幅度地下降,当轧后冷速<1℃/s时更为突出,这与铁素体晶粒粗化相对应。室温冲击韧性受铁素体含量和晶粒尺寸控制。     

宝钢曲轴用非调质钢的生产与展望

在实验室研究的基础上，开发了屈服强度为520MPa级的曲轴用微合金化非调质钢48MnV。工业生产了6000余吨φ151mm大规格圆钢，其各项性能满足了用户要求。指出了宝钢曲轴用非调质钢开发和努力的方向。     

汽车零部件用非调质钢的应用和发展

随着人们对能源与环保问题的日益关注,发展节能、环保、低成本的非调质钢,替代能耗高、周期长的调质钢汽车零件成为发展汽车用钢的必然趋势.介绍了汽车零部件用非调质钢的生产和应用现状,并对提高汽车零部件用非调质钢的强度和韧性提出了研发方向.通常非调质钢强度有余而韧性不足,提高非调质钢的韧性来符合汽车制造商的要求成为非调质钢生产的重要环节.     

非调质N80石油套管轧制工艺优化的实验研究

针对用34Mn2VN钢生产非调质N80级石油套管冲击韧性偏低的问题,在动态相变规律研究的基础上进行了不同轧制工艺参数的热模拟实验,分析了工艺参数对34Mn2VN钢组织演变规律及冲击韧性的影响.通过优化工艺参数,将终轧温度控制为850℃,轧后冷速为0.8～1.5℃/s,在包钢φ180机组上稳定生产出高质量的非凋质N80级石油套管.结果表明,不经在线正火,能稳定生产符合API SPEC 5CT第七版标准的非调质N80级石油套管,显著提高产品的冲击韧性,并实现节能降耗.     

硅钒系中碳非调质钢的试验研究

以F45V非调质钢的成分为基础，对不同硅含量非调质钢的成分筛选试验表明，适当降低碳含量、增加硅含量，可在强度不降低的前提下提高钢的韧性。成分为w（C）=0．38％，w（Si）=0．69％，w（Mn）=0．83％，w（V）=0.093％的非调质钢强度适中、韧性最好。在成分筛选试验的基础上提出了F40SiV非调质钢新钢种的成分并进行了半工业性试验，用F40SiV非调质钢制作了大规格棒材和柴油机齿轮。     

非调质预硬态塑料模具钢B30的焊补性能

研究比较了两种预硬态塑料模具钢－非调质钢B30和进口调质钢2738的焊补性能,发现B30钢焊接热影响区的硬度变化明显比2738钢小,即前者的焊补性能较好,在此基础上,利用三种不同焊材和五种不同焊接工艺进行了焊补试验,测定了焊缝到母材显微硬度的变化,从而确定了获得较均匀硬度分布的焊接材料是结构焊条J107Cr,相应的焊接工艺是350℃预热,350℃焊接及焊后350度回火。     

含硫非调质钢中硫化物形态的控制

在实验室对含硫非调质钢进行了冶炼和锻压实验,结果表明:随钢凝固速率的增加,钢中硫化物夹杂的尺寸减小而数量增多;随锻压压缩比的增加,硫化物夹杂碎裂而变得细小;在950℃锻压时硫化物的塑性最好,在1 250℃时硫化物的塑性较好,在1 050～1 150℃之间硫化物的塑性较差;随着加热时保温时间的延长,硫化物夹杂的数量减少而尺寸增大.     

裂解连杆用高强度非调质钢的研制

设计了用于裂解连杆的高强度非调质钢及其生产工艺,通过金相显微镜、扫描电镜等方法,分析了钢的显微组织、析出相及其对力学性能的影响。结果表明:组织由铁素体和珠光体组成,向钢中添加高的V和N元素,有利于增加更多的弥散析出相,提高其强度。轧后加速冷却,有利于铁素体晶粒细化、珠光体球团尺寸和珠光体片层间距减少、析出相增多,使其抗拉强度和屈服强度分别达到1 000 MPa和750 MPa以上。     

GB/T 15712—2008《非调质机械结构钢》标准编制综述

GB/T 15712-2008标准是修改采用ISO 11692:1994《经热加工析出强化相铁素体和珠光体组织的工程用钢》对GB/T15712-1995进行修订的。该标准较原标准在"非调质机械结构钢"的定义、牌号及化学成分、力学性能、高、低倍检验等方面作了较大修改。介绍了该标准编制原则,主要内容及编制说明。     

新型油井管钢33Mn2V的动态再结晶规律研究

采用Gleeble-1500热／力模拟仪压缩变形实验，研究了微合金非调质钢3333Mn2V的动态再结晶规律。绘制出其动态再结晶图，发现其发生动态再结晶的临界变形量较小，通过回归计算出其热变形方程式，确定了σp、εp和Z的关系，为轧制工艺的制定和优化提供了基础性数据。