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以高熔体强度聚丙烯(PP)和乙烯–辛烯共聚物(POE)为主要原料,利用化学发泡法制备了PP/POE微发泡材料。研究了POE用量对PP/POE微发泡材料发泡性能、力学性能的影响;通过研究PP/POE微发泡材料的动态力学性能、结晶行为、泡孔结构,确定了POE的最佳用量。添加POE能改善微发泡材料的动态力学性能,同时将PP的结晶峰温度提升117.01℃,加快了PP的结晶过程,为PP发泡提供合适的内部条件,有效地减少了发泡时过发泡、并泡现象的产生。当POE质量分数为10%时,PP/POE微发泡材料的综合性能达到最优,其缺口冲击强度达到13.2kJ/m2,相比未添加POE的微发泡材料提升了约158.8%,泡孔平均直径减小到60μm左右,泡孔密度达到最大值,为1.19×106个/cm3。 相似文献
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采用过氧化二异丙苯(DCP)化学交联方法,研究了发泡剂偶氮二甲酰胺(AC)、DCP加入量以及POE/LDPE(乙烯辛烯共聚物/低密度聚乙烯)质量比对POE/LDPE复合体系弹性发泡材料性能的影响。结果表明,当POE/LDPE质量比为3/7,AC和DCP添加量分别是树脂总质量的1%和2%时,发泡材料吸水率、表观密度、拉伸强度、凝胶率和邵氏硬度分别为4.2%,0.062 7g/cm3,1.20 MPa,78.5%和17,制得的材料综合性能最佳,泡孔均匀细密。 相似文献
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采用过氧化二异丙苯(DCP)引发POE弹性体交联,溶解性实验与熔体流动速率实验结果表明,当DCP含量从0.5‰(质量含量,下同)增加至5.0‰时,凝胶含量从0.8%增加至12.8%,对应的共混物的熔体流动速率从2.80g/10min下降至0.80g/10min,这是POE弹性体交联的结果。将交联后的POE与PP共混,其与PP的共混物的冲击强度在较低的交联度时有一小范围的提高,当DCP含量超过2.0‰后,共混物的冲击性能明显下降。扫描电镜观察表明,随着POE交联度的增加,共混物中POE在基体中的分散明显变差,这与其冲击性能有很好的相关性。 相似文献
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分别研究了乙烯一辛烯共聚物(POE)和马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MA)对尼龙66(PA66)和20wt%纳米碳酸钙/尼龙66(nano-CaCOJPA66)复合材料力学性能和熔体流动速率(MFR)的影响,用扫描电子显微镜(SEM)、差示扫描式量热法(DSC)和X射线衍射(XRD)等观察和表征了复合材料的形貌和结构。研究表明,POE或POE-g-MA可改善PA66熔体的加工性能,提高PA66的结晶温度。与非相容性POE/PA66和20wt%纳米CaCOJPOE/PA66共混体系相比较,POE-g-MA能明显地细微分散在PA66和20wt%CaCOJPA66复合材料中,促进界面结合,通过有效应力传递赋予复合材料较高的冲击韧性.使拉伸强度的降低程度减弱。 相似文献
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注射交联发泡成型超轻材料的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过共混乙烯一乙酸乙烯酯共聚物(EVA)与马来酸酐接枝乙烯一丙烯酸酯的共聚物(Fusabond),得到注射超轻发泡材料;考察了过氧化二异丙苯(DCP)、发泡剂(ACH)、氧化锌(ZnO)、硬脂酸(St)、硬脂酸锌(ZnSt)和填充剂(TA)对材料力学性能的影响。结果表明,当EVA用量为92份、Fusabond 8份、DCP 0.75份、ACH2.50份、St 0.40份、ZnSt 0.50份、ZnO 1.80份,且硫化温度为448K、交联发泡时间为320s时,材料的力学性能符合Adidas的标准,可用于生产Adidas运动鞋的中底。’ 相似文献
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注射交联发泡成型EVA/EPDM高弹性材料的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)与三元乙丙橡胶(EPDM)共混,加入滑石粉填料(TA),用过氧化二异丙苯(DCP)引发交联,偶氮二碳酰胺(ADC)发泡,得到了一次性注射交联闭孔式发泡成型的高弹性材料。用扫描电子显微镜(SEM)表征了发泡材料剖面气孔的形态结构。研究了DCP、ADC、氧化锌(ZnO)、硬脂酸(St)、硬脂酸锌(ZnSt)和TA对其力学性能的影响。结果表明:DCP量为0.75份、ADC量为2.50份、St量为0.40份、ZnSt量为0.50份和ZnO量为2.30份时,材料具有优异的力学性能。氯化聚乙烯(CPE)对此体系有增容作用,当共混物(EVA/EPDM)的共混比为70/30、CPE为2份时,得到气孔形态结构均匀细密的发泡材料,其弹性达61%,与橡胶的黏合力可提高10%~25%,耐紫外老化达5.0AATCC级。确定了稳定、可靠、重复性好的配方,得出最佳的交联与发泡温度为175℃。 相似文献
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通过差示扫描量热法(DSC)研究了乙烯-1-辛烯共聚物(POE),过氧化二异丙苯改性POE和硅烷交联POE的非等温结晶动力学。应用Avrami法和莫志深法分别对POE,DCP改性POE和硅烷交联POE进行了非等温结晶动力学的计算。Avrami方法计算得到的结晶速率常数Zc和半结晶时间t1/2表明在同一降温速率下,随着POE的交联程度增加,Zc值减小,而t1/2则增大,结晶速率随POE交联程度的增加而降低,随降温速率增加而增加。莫志深方法计算结果表明,达到相同的结晶度,交联POE所需的降温速率要大于纯POE所需的降温速率,说明交联POE的结晶速率要低于纯POE的结晶速率。 相似文献
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以EVA为基体树脂、偶氮二甲酰胺(ADC)为发泡剂、聚酰胺弹性体(TPAE)为改性树脂,采用化学发泡法和辐照交联工艺成功制备了EVA/TPAE复合发泡材料,研究了EVA/TPAE体系的熔体流动速率、热性能以及EVA/TPAE发泡体系的力学性能、热导率和泡孔结构等。结果表明,TPAE能提高EVA/TPAE复合材料的熔体流动速率,降低其复合材料的相对结晶度。随着TPAE含量的增加,EVA/TPAE发泡体系的拉伸强度、断裂伸长率、撕裂强度、回弹率均呈现先升高后下降的趋势,而表观密度、硬度、热导率呈先下降后升高的趋势;当TPAE的含量为10%时,EVA/TPAE发泡体系的断裂伸长率、回弹率均达到最大值,分别为433.8%和59.1%,与纯EVA发泡体系相比,分别提高了7.9%和28.2%。EVA/TPAE复合发泡材料有望应用于婴童爬爬垫。 相似文献
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采用熔融共混方法制备乙烯-辛烯共聚物(POE)/马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)/十溴二苯醚-三氧化二锑(DB-AO)复合材料,研究DB-AO对POE/POE-g-MAH复合材料性能的影响。结果表明:DB-AO延缓基体的分解,复合材料表观热稳定性降低;DB-AO质量分数为15%时,复合材料阻燃级别达到FV-0级;随着DB-AO含量的增加,复合材料的热释放速率和质量损失速率有不同程度的下降;合适的DB-AO加入量有利于复合材料力学性能的提高。 相似文献
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通过硅烷交联两步法,利用反应挤出原理在单螺杆挤出机上进行硅烷交联乙烯–辛烯共聚物(POE)/线型低密度PE(PE–LLD)软管材料的制备;重点考察了POE用量、硅烷偶联剂种类、引发剂用量及交联时间等对POE/PE–LLD凝胶率、拉伸强度的影响,制得了性能优良的软管材料。研究表明,当POE/PE–LLD质量比为50/50,硅烷偶联剂A151、引发剂过氧化二异丙苯、催化剂二月桂酸二丁基锡用量分别为3%,0.05%,0.5%,交联时间为12 h时,材料的凝胶率达69.4%,拉伸强度达22.8 MPa,耐老化处理后材料的拉伸强度保持率为94%,可应用于耐高温、耐老化软管的生产。 相似文献
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通过熔融共混法制备了聚酰胺11/乙烯-辛烯共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(PA11/POE/POE-g MAH)三元共混合金,研究了POE-g-MAH及混合弹性体(POE/POE-g-MAH)的用量对该合金力学性能的影响。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了PA11/POE/POE-g-MAH合金的冲击断面形貌,并采用动态热机械分析仪(DMA)表征了该合金材料的动态力学性能。结果表明:当混合弹性体POE/POE-g-MAH的配比为4/3,且其用量为25%时,PA11/POE/POE-g-MAH合金的综合力学性能最佳。适量POE-g-MAH的加入有助于弹性体分散相的细化,从而使弹性体粒子的粒径分布趋于均一,且分散均匀,并改善了PA11与混合弹性体间的相容性。混合弹性体与PA11共混后,能显著降低材料的动态储能模量,提高材料的韧性。 相似文献
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采用化学发泡法制备以聚乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)为基体,不同含量乙烯-辛烯共聚物(POE)及马来酸酐(MAH)接枝的乙烯-辛烯共聚物的复合发泡材料,并研究POE对EVA发泡材料发泡行为及力学性能的影响。结果表明:随着POE含量的增加,一方面增加了发泡材料的弹性,压缩永久变形降低,但拉伸及撕裂强度降低,另一方面减小了泡孔直径,增加泡孔密度,POE在质量分数30%的时候性能最好,泡孔直径是79.2μm。而随着POE-g-MAH含量的增加,一方面显著提高了发泡材料的拉伸、撕裂强度及耐磨强度,另一方面进一步降低了泡孔直径,增大了泡孔密度。接枝马来酸酐的POE质量分数在30%~40%发泡材料的性能最好,泡孔直径为68.1μm。 相似文献
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采用过氧化物交联剂对高密度聚乙烯(PE-HD)/乙烯-辛烯共聚物(POE)共混物进行交联。测试了交联PE-HD/POE的凝胶含量;通过旋转流变仪和差示扫描量热仪(DSC)分析了交联对PE-HD/POE共混物的流变和结晶的影响;表征了拉伸性能和冲击性能;观察了冲击断面的扫描电子显微镜(SEM)照片。结果表明,交联提高了共混物的复数黏度,抑制了其结晶,导致结晶度下降,晶片变薄;当过氧化物交联剂(BIPB)含量为0.3 %(质量分数,下同)时,交联PE-HD/POE的缺口冲击强度达到了61.1 kJ/m2,断裂伸长率超过900 %;交联度低时,交联共混物大部分分子链仍能自由移动,增韧模式为低缠结度产生大变形形成剪切屈服带抵消冲击能量,交联度高时,分子链移动受限,增韧模式为高缠结度产生大量小形变耗散冲击能量,且后者具有更好的增韧效果。 相似文献
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由广州凯恒科塑有限公司申请的专利(专利号CN100387646,公开日期2007-01—17)“一种辐照交联阻燃热收缩标识套管及其制备方法”,涉及的阻燃热收缩标识套管以乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物、EPR、阻燃剂十溴二苯乙烷、三氧化二锑、表面活化处理过的超细氢氧化镁及其它助剂为原料,经混炼造粒、挤出成型、辐照交联、扩张定型、整平处理等工序制得。 相似文献